книги / Механическая усталость в статистическом аспекте
..pdfатах и коэффициент вариации У0тах могут быть найдены по соотношениям,,
вытекающим из уравнения (6), если в них подставить значения Мр, = 0 и Мр, = —2 (рис. 1),
5тах= |
Ц + Ю 4“В1е(<,/5), |
(8) |
|
У |
_ |
(1 — 10~25)ЮЛ_В '8 МС) |
0 |
|
атах |
2 (ц + ЮЛ-В 1е<<#/е )) ’ |
' |
где и, А, В, 8 — постоянные, входящие в уравнение (6).
У?тах
Рис. 2. Зависимость коэффициента вариации ^атахот ^ ЦО (Сталь 45* —
испытание при изгибе в одной плоскости: остальные материалы испытыва лись при изгибе с вращением)
Зависимости коэффициентов вариации пределов выносливости Ус» = = У0тах от1§ (<2/&), построенные по уравнению (9) при значениях постоян
ных, приведенных выше, показаны на рис. 2 ( Ь = п с 1 ) . |
{й/О) больше |
Так как в большинстве случаев для натурных деталей |
|
1,5—2, то из рис. 2 следует, что коэффициенты вариацпи |
У0 меньше |
0,03—0,08 и с ростом й/О коэффициент У0_1Кстремится к относительно ма лым значениям. Коэффициенты вариации Уа_1К Для натурных сварных
соединений рам тракторов имеют величину 0,03—0,07 [16, 17], а для ко ленчатых валов — в пределах 0,05-^0,12 [1].
При возможности проведения натурных усталостных испытаний 20— 30 деталей весьма целесообразно применить метод «лестницы» для опре деления предела выносливости, что позволяет одновременно оценить ве личину У0_1к, необходимую для проведения вероятностного расчета на
прочность.
Примеры использования зависимости (6) для описания функций распре деления пределов выносливости деталей, а также способы приближенной оценки постоянных А, В, и, 8 при отсутствии систематических результа тов усталостных испытаний приведены в работах [11,15, 18], а также в других статьях настоящего сборника.
Закономерности накопления усталостных повреждений при нестационарной иагружеиности и их использование в расчете на прочность
Изучению накопления усталостных повреждении при нестационарных нагрузках было посвящено большое количество экспериментальных ис следовании, для интерпретации которых предлагались различные гипоте зы [19—22]. Наиболее простой расчет получается при использовании ли нейной гипотезы суммирования усталостных повреждений [22—24], вы ражение которой через средние значения долговечностей имеет вид
гг
|
|
|
|
|
(10) |
|
|
г=1 |
|
|
|
-Здесь |
Иг = ^ сум^ = |
— среднее |
значение суммарного числа |
||
циклов, |
которые деталь |
проработала |
при |
напряжении |
сум— сум |
марное число циклов за срок службы (или испытания) детали; и — |
|||||
Иго, N 0 |
— числа циклов при напряжении а\ и общее в программном блоке |
||||
(соответственно); N 1 — среднее число циклов по кривой усталости, полу |
|||||
ченной при стационарных испытаниях, |
при |
напряжении о^ г — число |
|||
•ступеней в программном блоке. |
|
|
|
Собственно в линейной гипотезе суммирования повреждений прини мается а = 1. Если основываться на результатах исследований законо мерностей накопления усталостных повреждений, в которых как при ста ционарных (при каждом уровне амплитуды), так и при программных (в каждом варианте) усталостных испытаниях использовалось не менее 20 образцов [25, 26], и подсчет а производится по формуле (10) по средним
значениям |
щ, то оказывается, что в определенных условиях величина |
|
суммы относительных долговечностей а лежит, как правило, |
в пределах |
|
0,5 С а <С 2,0. Такие условия получаются при отсутствии в |
спектре рез |
ких кратковременных перегрузок и когда все амплитуды спектра превы шают значение предела выносливости. Отклонения же величины а от еди ницы в 2 раза, а следовательно, и расчетной долговечности от фактической можно считать приемлемыми, учитывая, что в большинстве случаев бла годаря малому наклону левой ветви кривой усталости обычные ошибки в значении напряжений в 3—4% приводят к таким же и даже большим •отклонениям долговечности [26].
При наличии резких кратковременных перегрузок, а также при спект рах, значительная часть амплитуд которых не превышает предела вынос- -ливости, величина а может иметь значения 0,1—0,2. В этих случаях ли нейная гипотеза приводит к ошибке в долговечности в 5—10 раз (не в за пас долговечности), что уже не может быть принято для целей расчета.
В качестве примера влияния кратковременных резких перегрузок на величину а на рис. 3 представлены экспериментальные данные [27], полученные при двухступенчатых программных испытаниях при изгибе •с вращением образцов из сталей 45 (светлые точки) и 40Х (темные точки), гладких и с концентрацией напряжений. Одна ступень программного бло
ка (перегрузочная) |
была |
неизменной: напряжение |
аг = сгтах = 2а_17 |
||
•относительная длительность = N^/N6 = |
0,01. Напряжение второй сту |
||||
пени оо менялось от 0,5 |
до 1,5 а_х при |
1г = |
0,99. |
Величина а рассчи |
|
тывалась по формуле (10). По оси абсцисс отложено значение |
|||||
I = - 5 — 0,01 + |
— |
0,99 = 0,01 + 0,495 |
., |
|
|
ашах |
атах |
|
|
б-1 |
|
Как видно на рис. 3, при ^ = |
0,4 -4- 0,6 (т. е. при |
= |
0,8 |
1,2) |
получается а = 0,1 -т- 0,3. При |
сГгЛ1- ! ^ 0,7 величина а вновь |
становится |
равной единице. Последнее связано с тем, что амплитуды напряжений (У < 0,7 сг_х в данном случае не оказывают существенного повреждаю щего действия даже при наличии в спектре перегрузочных циклов.
Анализ многочисленных экспериментальных данных показывает, что величина а уменьшается с увеличением отношения сга т а х /с га т |п в спектре, я также с сокращением относительного времени 1±действия максимальных -амплитуд спектра.
а
Рис. 3. Зависимость суммы накопленных долговечностей от величины ^ для двухступенчатых программных испыта нии с кратковременными пиковыми перегрузками
1 — гладкие образцы; 2 — образцы с мелким надрезом; з — образ цы с глубоким надрезом
С учетом этих особенностей была предложена эмпирических формула для расчетного (располагаемого) значения Ор [26]
дшах ^ |
д |
|
а” = Спх |
г ’ |
(И) |
где |
|
|
Г |
|
|
6 = 1 / бтах ^ |
<3^. |
(12) |
1=1 |
|
|
Прямая на рис. 3, отвечающая уравнению (11), показывает, что это уравнение дает удовлетворительное приближение (с учетом неизбежного разброса по долговечности до 1,5 -4- 2 раз) к экспериментальным данным. В работе [27] приведены аналогичные результаты для 1г = 0,001, сг1/атах = = 1,5 (для сталей 45 и 40Х), которые также хорошо соответствуют форму ле (И).
Сопоставление формулы (И) с другими экспериментальными данными проведено в работе [26], а также в других статьях настоящего сборника. Это свидетельствует о возможности использования формулы (И) для оцен ки средней долговечности деталей, суммарное число циклов за срок служ бы которых не превышает 107—108 и которые в связи с этим рассчитывают ся на ограниченную долговечность.
Из выражений (10) и (11) может быть определена средняя долговечностьдетали при нестационарном нагружении, вытекающая из линейной ги потезы с корректировкой в соответствии с (11),
ЛГсум = - 7 ^ - |
(13)' |
2 4
1=1 т
Величины N 1 могут быть найдены из уравнения кривой усталости в форме*
N,0™ = |
N 0*3-1 . |
(14) |
С учетом уравнения (13) будем иметь |
|
|
N сум --- |
*р- ^ - 1 |
(15) |
|
2 «О* |
|
|
1=1 |
|
Линейная гипотеза суммирования используется также для расчета по эк вивалентным напряжениям аэкв. В этом случае из уравнения (15) имеем* условие прочности
Арум |
г |
г |
|
2<?** = |
или А сум 2 ^ = 0 -. |
(16) |
Если предположить, что переход к предельному состоянию может осу ществиться путем увеличения всех амплитуд спектра в п раз (подобное преобразование спектра) [28], то соответствующее расчетное условие бу дет иметь вид
Арум 2 (агп) и — С-1 — (ябэкв) |
(17) |
1=1 |
|
Суммирование в данном выражении производится по всем амплитудам,,
удовлетворяющим условию: <г* п > а-х, или а» = а^/п; п — запас проч ности. Из условия (17) получаем окончательное расчетное уравнение
л / ^суму |
(18) |
= V З » г г 2 б‘ *• - » * |
|
Рг=1
Вслучае задания спектра амплитуд в виде плотности вероятности ана логичное выражение имеет вид
(19)
Здесь <утаХ — максимальная амплитуда спектра; величина а принимается равной Ор из уравнения (11).
Расчет по сгЭКв вне вероятностной трактовки условий разрушения, бу дучи расчетом по средним значениям, используется при отсутствии ста тистических оценок параметров спектров и усталостных свойств. Следует иметь в виду, что тг-кратное увеличение всех амплитуд спектра сущест венно изменяет взаимное расположение амплитуд и кривой усталости*
что в известной мере сказывается на условиях накопления повреждений •согласно выражениям (10) и (15). Данные тензометрирования в эксплуа тации в ряде случаев свидетельствуют о нарушении подобия спектров при переходе от одних условий работы к другим. Метод расчета, основан ный на учете постепенного снижения предела выносливости детали вслед ствие усталостного повреждения и изложенный ниже, позволяет устра нить указанные недостатки.
Оценка вероятности раврушения
при стационарной переменной нагружениостп ;(1-й расчетный случай)
Ряд деталей машин в процессе эксплуатации нагружены переменными ■напряжениями стационарной амплитуды (лопатки стационарных турбин, коленчатые валы технологических машин, клапанные пружины и др.), величина которой может в отдельных экземплярах машин претерпевать случайные отклонения. Такие отклонения амплитуды могут быть вызваны как случайными нарушениями режима работы, связанными с воздейст вием регулирующих и управляющих данной машиной систем, так и слу чайными отклонениями нагружениости одинаковых деталей одинаковых машин вследствие производственных и эксплуатационных влияний (от клонение в пределах поля допусков, частотной отстройки, регулировки, вариации в условиях нагружениости деталей стационарно работающих машин данного типа, поставленных в разные условия по используемым мощностям, износам, режимам ремонта и т. д.).
Суммарное количество циклов детали за срок службы Л\ГСУМ обычно бывает достаточно большим (более 107 циклов), так что условием разру шения будет
М = о_1к — оа< 0, |
(20) |
где а_1К, сга — величины |
предела выносливости натурной детали и ам |
плитуды стационарной переменной нагружениости соответственно, ко торые могут иметь случайные отклонения.
Если величины а_1Ь. и аа рассматривать как распределенные нормально с параметрами а_1к, *$о_1ки За, ^соответственно и независимые, то величина М также будет распределена нормально с параметрами М, 5 м
М |
= б_1к — с 0; |
|
^ |
= ^ - 1к+ ^ я- |
(21) |
|
Значение М, отвечающее некоторой вероятности разрушения Р , оп
ределяется выражением Мр = М + ир 5м, где щ — квантиль нормаль ного распределения, отвечающий вероятности Р. Вероятность разруше ния определяется из условия
= М + щ,5м = 0. |
(22) |
Из уравнений (20), (21) и (22) имеем |
|
1 —и |
(23) |
ип = |
|
1 А ^ _ 1К+ П 0 |
|
где п = с_1к / 50; Т'0_ш = 8а_ш / |
= Зоа/5а—коэффициенты вариации |
величин (Т_1Кисга соответственно. |
|
Соотношение (23), выведенное, исходя из несколько других соображе ний) чем в [29], использовалось при статистическом расчете на прочность
конструкции в работе [29], а также при расчете на усталость [1]. |
|
|
|
|||
|
Зависимость квантилей |
|||||
|
и соответствующих |
им веро |
||||
|
ятностей |
разрушения |
Р от |
|||
|
величины п II Уаа ДЛЯ |
Т^а1к_, |
||||
|
равных 0,04 и 0,08? построен |
|||||
|
ная по уравнению (23), пред |
|||||
|
ставлена на рпс. 4. |
законов |
||||
|
В |
случае иных |
||||
|
распределения величин а_1К |
|||||
|
и оа вероятность разрушения |
|||||
|
может быть определена |
пу |
||||
|
тем численного интегрирова |
|||||
|
ния соответствующего интег |
|||||
|
рального |
соотношения, |
вы |
|||
|
ражающего функцию распре |
|||||
|
деления разности двух |
слу |
||||
|
чайных величин [30,1]. Как |
|||||
|
упоминалось выше, нормаль |
|||||
|
ное |
распределение |
|
имеют |
||
|
величины |
(сгтаХ — и), |
од |
|||
|
нако с достаточной для прак |
|||||
|
тики точностью это |
распре |
||||
|
деление может быть аппрок |
|||||
Рпс. 4. Номограмма для определения вероятно |
симировано нормальным рас- |
|||||
сти разрушения, построенная по уравнению (23) |
пределением величины сгтаХ= |
|||||
(цпфры у кривых — Уа ) |
= <г_1ка а. При этом велпчи- |
|||||
°1-Ь : 1—0,04: 2—0,08 |
01,1 °тах1 |
^-1к — ^гпахА^сг |
и |
|||
|
У<у_1К= у отах определяются по |
|||||
|
уравнениям (8) и (9). |
|
нор |
|||
Распределение амплитуд са обычно может быть также принято |
мальным, так что в большинстве случаев табличное интегрирование вы полнять не приходится и вероятность разрушения может быть весьма прос то найдена по формуле (23) или рис. 4.
Оценка вероятности разрушения при нестационарной переменной напряженности и Ж Суп менее 107—103 циклов
(2-й расчетный случай — на ограниченную долговечность)
В этом случае расчет целесообразно вести по долговечности, определяя среднюю долговечность по формуле линейного суммирования (15) с на хождением величины яр по формуле (И). Оценка вероятности разрушения при расчете на ограниченную долговечность имеет преимущественно срав нительное значение, учитывая существенные погрешности при оценке дол говечности [26] (например, только вследствие пологого прохождения ле вой ветви кривой усталости, отклонение в напряжениях на 3—5% приво дит к отклонению по долговечности в 1,5—2 раза и более, а погрешность в измерении переменных напряжений в условиях эксплуатации может дос тигать 10—15%).
Распределение долговечности с достаточной для практики точностью
может быть принято логарифмически нормальным, причем |
|
|
= |
+ 1 ,1 5 ^ * , |
(24) |
где N — средняя долговечность, найденная по формуле (15). Аналогичное* соотношение может быть записано и для логарифмически нормальногозакона распределения с порогом чувствительности по циклам. Для оцен ки среднего квадратичного отклонения логарифма долговечности при не
стационарной нагруженности |
может быть в первом приближении при |
|
нято допущение о том, что зависимость |
от 1&N является одинаковой |
при нестационарном нагружении и при обычных усталостных испытаниях со стационарной амплитудой.
Если известно распределение величин Ор и а, определяемых, например, по соотношениям (10) и (11), то вероятность разрушения может быть най дена также по соотношению, выражающему вероятность осуществления следующего неравенства [1]: М = ар — а < 0.
Оценка вероятности разрушения при нестационарной переменной нагруженности н Жсум более 107—108 циклов
(3-й расчетный случай —на неограниченную долговечность)
В случае Асум более 107—108 циклов взаимное расположение функции распределения пределов выносливости п спектра амплитуд напряжений таково, что лишь весьма малая часть амплитуд превышает среднее значе ние предела выносливости сг^, а подавляющая часть амплитуд лежит
ниже этого значения.
В этом случае метод оценки долговечности по линейной пли каким-либо другим аналогичным гипотезам накопления повреждений требует экстра поляций исходной кривой усталости и процесса повреждения в область ниже предела усталости и ограничение этой области снпзу [31]. Более пер спективными в этом случае могут оказаться методы, основанные на учете постепенного снижения предела выпосливостп вследствие действия пере грузочных циклов, т. е. методы, основанные на проведении расчета в на пряжениях.
Влияние предварительного циклического нагружения при напряжении сгп до числа циклов пи на величину пределов выносливости изучалось в ряде работ [19, 28, 32], результаты которых подтверждают в первом при ближении соотношение, являющееся частным случаем ранее предлагавших ся уравнений [32]
(25)
здесь о'_111СХ— предел выносливости исходных образцов, не подвергавших ся предварительному циклическому воздействию; сг_1Пои — предел вынос ливости образцов, поврежденных предварительным циклическим нагру жением при амплитуде напряжений а„ до числа циклов 71п; N и — число циклов по кривой усталости при стационарном нагружении, соответст вующее амплитуде а п; К — постоянная для данного материала величина, которая может быть принята равной 1,33 для малоуглеродистой стали, 1,65 для среднеуглеродистой и 1,80 для легированной стали.
Уравнение (25) может быть использовано для расчета сопротивления усталости при нестационарном нагружении для спектров, основная часть амплитуд которых не превышает среднего значения предела выносли вости.
Для удобства расчета спектр напряжений следует расположить в по рядке убывания амплитуд [33], что, как показывают расчеты, приводит лишь к незначительной погрешности в определении усталостного повреж дения — порядка нескольких процентов (в запас прочности). При этом спектр напряжений заменяют ступенчатой функцией со ступенями (а*,
л-) (2 = 1 , 2 , ... г; 2тц = -ЛГСум))* Предполагается также, что дальнейшее снижение предела выносливости предварительно поврежденного материа ла от приложения последующих ступеней нагружения подчиняется той же закономерности
Вводятся обозначения: хг = о_1П. — предел выносливости поврежден
ного материала, получающийся после приложения г-й ступени нагружения; ^ = аа^ х ^ ; для числа циклов соответствующего амплитуде оа 1 по кривой усталости, получающейся после приложения (I — 1)-п ступени нагружения, имеем
^ = N 0 ^ . |
(?7) |
Тогда из уравнения (26) получается рекуррентное соотношение для последовательного определения величин я*
щК
1 (28) ЛЬ
где
П = 1Т ( Ь - 1 ) .
При определенном взаимном расположении спектра амплитуд и функции плотности распределения пределов выносливости могут встре
титься два случая: 1) |
при некотором I окажется |
1, что означает от |
сутствие разрушения; |
2) при некотором г окажется |
= л«су2|/ЛГоа:|!1\> |
> 1 при условии |
1, что означает разрушение. |
|
Вычисления производятся в табличной форме. Для определенного типа спектра все вычисления могут быть выполнены заранее и результаты вы числений представлены в виде номограммы. Так, на рис. 5 представлена в качестве примера номограмма для нормальных спектров амплитуд подсчи танная для V о равных 0,2; 0,3; 0,4; 0,5, и различных значений Л.Усуц/ЛГ0.
Рис. 5. Номограмма для определения пр прп нормальпом спектре амплитуд
По оси ординат на номограмме отложены предельные значения Пр =■ определяющие разрушение при N<.Nсуы (т. е. при С-1/оа Пр не происходят разрушения, при о^/ва < Яр не происходят). Здесь пока
предполагается, что величина <т_г и спектр амплитуд напряжений фикси рованы.
Влияние величины т на Пр весьма мало и может быть учтено по зави симости
иР = иРв + (т — 8) 0,0125,
где Ир8 — значение Пр для т — 8.
Интерполяция по Vаа может производиться по той же номограмме,
представленной в других координатах на рис. 6, из которой видно, что Пр практически линейно связаны с УСа. Значение показателя наклона левой
ветви кривой усталости т оказывает весьма малое влияние на величину Пр, что и следовало ожидать, учитывая, что лишь очень малая часть спект ра превышает сг^.
Рнс. 6. Номограмма для опре
деления |
пр прп |
нормальном |
спектре амплитуд |
|
|
/Шсум/* 0: |
1 — Ю4; |
2—1,33 • 10»; |
з — ю5 |
|
|
Дальнейшее уточнение изложенного метода расчета по снижению сг.! возможно по линии уточнения зависимости типа (26), использования вы ражения кривой усталости в формуле Вейбулла (о — и)тИ = с.
При использовании описанного выше метода оценки прочности при не стационарном нагружепии путем последовательного определения предела выносливости в зависимости от повреждения условие прочности записы вается в виде О-^/бд > » р (при нормальном спектре), а условие разруше ния в виде
Л/ = б_! — Ъапр< 0, |
(29) |
что позволяет перейти к вероятностной оценке. Если величина сг_1 имеет нормальное распределение с параметрами (б_„ 1$а_]), а величина ба имеет
нормальное распределение с параметрами (бя, # 5Я), то величина М также распределена нормально с параметрами
А/ = -- Лрбд,
(зо)
Выражение (30) справедливо только в случае независимости случайных вепичин сг_1 и Зя, что обычно имеет место.
Квантиль нормального распределения ир, соответствующий вероят ности разрушения Р , может быть найден из соотношения
М + 11рЗм =
откуда
М |
_ |
1 — п |
|
Зм |
у пЦ'1_г +у*п |
(31) |
|
Здесь обозначено: п = н0//гр; п0= а_х/5а — коэффициент |
нагруженностиу |
||
по средним; |
пр — значение предельного коэффициента |
нагруженности, |
определяемое по описанному выше методу (например, по номограмме рис. 5);
Уа_х = |
8 а_11Ъ^1 и |
Уаа = 8ъа/оа — коэффициенты |
вариации |
величин |
|||||||||||
о_х |
й |
оа. Смысл коэффициентов тг0, Яр, |
п, входящих в выражение (31), |
||||||||||||
можно пояснить следующим образом. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
При фиксированных значениях а_х и оа (при нормальном спектре) |
|||||||||||||||
коэффициент |
Пр |
характеризует условие |
разрушения |
до |
числа циклов |
||||||||||
о,кГ/мм‘ |
|
|
|
|
|
ЛГсуи, определяемое предельной вели |
|||||||||
|
|
|
|
|
чиной отношения ст_х/а а; при ст_]/За |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
> Пр разрушения |
при N < ^ Сум не |
||||||
|
V |
|
ч |
|
|
|
|
будет; при а_х/аа < пр будет разру |
|||||||
|
|
\ |
|
|
|
|
шение при N |
ЛГСУМ. Иначе говоря, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
величина тгр |
определяет положение |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
вторичных кривых усталости, изобра |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
женных в качестве примера на рис. 7 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
для случая: в-щ = 1 0 |
кГ/мм2, |
= |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
3' |
= 2-10°, т = |
8; У0а = 0,4; |
ЛГ = 1,33. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Если ординаты точек вторичной кри |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
вой усталости выражать через сред |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ние |
амплитуды спектра |
оа, то |
эти |
||||
2 I------- ------- ------- ------- |
|
величины определятся по выражению |
|||||||||||||
|
да = |
а_х /тгр, где Пр находится по но |
|||||||||||||
М * |
ГО6 |
707 |
|
708 |
703 |
7010 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
^счм I |
мограмме рис. 5 для заданного значе |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ния 7УСУм. Соответствующая кривая |
|||||||
Рпс. |
7. |
Кривые усталости |
|
|
усталости на рис. 7 обозначена циф |
||||||||||
1 — исходная; 2 |
|
= |
ТГ"; з - |
оа + |
рой |
2. |
Е сли |
ординаты |
вторичной |
||||||
|
кривой усталости выразить через ве |
||||||||||||||
+35оа = аа а + ЗУаа> Р |
|
|
личины |
оа + |
38 Са, |
то |
получится |
||||||||
рис. |
7 цифрой 3. Учитывая |
|
кривая |
усталости, |
обозначенная |
на |
|||||||||
изложенное, |
коэффициент |
тгр |
целесообразно |
||||||||||||
назвать предельным коэффициентом нагруженности. |
|
|
|
|
|||||||||||
Вследствие |
случайных |
вариаций |
величин |
ст_1 и аа фактическое |
значение отношения сг_3/аа может иметь случайные колебания, которые характеризуются отношением средних значений п0 = з_х/ба и коэффи циентами вариации Уо^и Уъа.
Таким образом, величина п0может быть названа коэффициентом нагру женности по средним значениям. Коэффициенты пр и п0 не могут рассмат риваться как запасы прочности, так как не выражают отношения некоторой предельной характеристики прочности к исчерпывающей характеристике фактической переменной нагруженности, которую для достижения раз рушения нужно было бы увеличить в п раз. 11апример, Пр = О-х/аа = 2 не означает, что для получения разрушения до числа циклов N <; Л^сум нужно увеличить да (фактическое) в два раза; разрушение при N < №сум будет наступать при любом п_г/оа < 2.
Отношение п = /гр/тг0 может быть названо относительным (или условным)
коэффициентом |
запаса, так |
как характеризует отношение |
п р е |
д е л ь н о г о |
коэффициента |
нагруженности Пр к ф а к т и ч е с |
к о м у |
коэффициенту нагруженности по средним п0. Величина относительного коэффициента запаса п непосредственно связана с вероятностью разру