книги / Волны пляски проводов ВЛ 6-500 кВ. Методика расчета больших амплитуд автоколебаний провода в пролете воздушной ЛЭП. Теория констант единого поля
.pdfа) |
f t |
3
г) |
Рис. 16 Виды |
I |
|
поляризации |
О |
|
векторных волн |
|
|
пляски в |
- I |
|
соприкасающихся к |
|
|
оси провода |
|
|
плоскостях: |
|
|
а) линейная (левая (al) |
|
Д)
|
и правая (а2)), |
б) |
спабоэллигпическая, |
в) |
сильноэллилтческая, |
г) круговая, д) неявновыраженная
(фигуры Лиссажу).
“ l f t
о
о
Рис. 17 Линейная поляризация воли пляски в нормальной плоскости пролета (киносъемка из работы Эдвардса и М едыйского3 9, фиг. 19)
Оi f t
сл
Xh |
« 1 , |
( |ф " ф01<<: I j a o I )• |
р |
|
|
3. Сильноэллиптическая фисЛбв), при |
|
|
Ч |
< 1 , |
( |ф ~ Ф01< I j a o I ) |
Р |
|
|
4. Круговая (рисЛбг), при |
|
|
ч |
= 1 , |
( |ф " Ф01= I Ja 01) |
р |
5. Неявновыраженная (фигуры Лисажу, рис. 16д; |ф-ф0|, |ja 0|- произвольны). Примем в качестве расчетного режима пляски линейную или слабоэллшггаческую ее поляризацию (рисЛ 7), при которых реализуется наибольшая амплитуда колебаний, и “дрейф симметрии поляризации ” а в сред
нем на полупериоде пляски равен нулю,
a ср
(29)
где х - координаты точек провода в пролете.
Тогда начальный угол - ф0, (24), в смысле математического ожида ния становится равным углу бокового отклонения провода -у (рис.15в); ось ориентации эллипса пляски совпадает с линией АО бокового откло нения сечений провода под действием ветрового напора и ориентирована на линию его беспровесного положения. При этом координатный угол ZJ\,
(26), в силу взаимонезависимости (взаимоортогонапьности) |
Va и v |
обращается в прямой угол |
|
= ф - у + 90°+Ja = 90°. |
(30) |
Условия (29), (30) физически отвечают симметрированным среднегеомет рическим угловым колебаниям идеализированной зеркально-симметричной пляски после усреднения реальной зеркально-гиперболической и отнесе нием всех отклонений от гармоничности к флуктуациям. Практически подобное усреднение можно реализовать выбором соответствующего цен тра симметрии колебаний, для которого гармонические параметры счита ются математическими ожиданиями, а флуктуации сг*,, ст,, ст*2, ст2, ... состо яний 1,2, п подчинены центральной теореме вероятностей
где |a j - результирующая погрешность, среднеквадратическая величина. Условие (29) само по себе не вносит ограничения в модель пляски и отра жает случай выбора независящих явно от времени центрированных q> иja , когда их изменение определяется только координатой фазы волны пляски расчетной поляризации. Для линейной и слабоэллиптической поляриза
ции пляски вектор у всегда примерно параллелен оси Из уравнения
(30) следует соотношение для зависящих только от координаты движения
изменений углов <р и ja , образующих расчетный угол атаки р = р ' + у
равный |
|
Р = Zfl, - 90° + у = ф +ya (Z Д - 90° = 0 ) . |
(31.1) |
Поскольку в стационарном режиме в пространстве представления векторы
Va и у взаимонезависимы или ортогональны, то есть, Д = 90°, из (31.1)
следует соотношение для изменений угла атаки р в пределах малой оси эллипса стационарной пляски. Предельно амплитуда изменения равна ушу у бокового отклонения провода,
Р = У = ф + ja . |
(32) |
Это расчетная полная величина угла атаки Р' < р, относящаяся к пляске
максимальной интенсивности. При движении волны пляски по проводу по мере плоскопараллельного смещения профиля система как бы “переби рает” все углы бокового смещения провода на эллипсе от нуля у опор (в
узлах полуволн векторной волны пляски) до максимума р = |
Р ^ = у0 в |
пучности с изменением угла атаки в течение периода в интервале |
|
-Го^Г^Го» |
(32Л) |
где у0 - угол бокового отклонения провода в середине пролета. |
|
Уравнение (27.1) с учетом (30), (32) принимает вид |
|
Va = V-у]1 + sin2 ja - 2 sin ja sin|(ф - y)| = Vcosja |
(32.2) |
Модуль угла ja обычно мал, поэтому в практических расчетах можно при
нять, что |
|
Va = V. |
(32.3) |
Таким образом, принятая намирасчетная модель пляски является линей
ной или слабоэллиптической при ZR = 90°, (26), |
<Уср = 0 (29) и |
Va =V |
(32.3). При малых углах а из условия (27) при |
= 90° следует, что |
|
J = sin(/'a ) = t e M |
= . |
(33) |
Невозможно представить себе высокоамплитудную пляску закрепленного
на опорах ВЛ провода “без крутильных колебаний”, как это наивно предпо лагалось некоторыми исследователями ранее. В этом случае угол ф = 0 и угол атаки у, (32), равен углу поворота пограничного воздушного потокаja ,
у = Ф +ja = j a . |
(34) |
Это режим колебаний плоской волны во всем пролете, который моделиру ется поперечными колебаниями туго натянутой невесомой струны (подроб нее см. п.3.2а), когда кривая оси провода-волны плоская и лежит в соприка сающейся плоскости (плоскость касательной и главной нормали).
2.11. Активные и реактивные компоненты пляски.
Ныне общепризнанно, что величина остаточных деформаций в матери алах строительных конструкций определяет гистерезисный характер изме нения его прямой и обратной силовых загрузок. Гистерезисность колеба ний характеризует их акгивные силы сопротивления в процессе потерь или диссипации энергии. Процесс подобен тому, как при перемагничивании трансформаторной стали возникают акгивные электрические сопротивле ние, силы, токи, определяющие тангенс угла потерь или отношение актив ных и реактивных составляющих. Аналогично, полная деформация прово да всегда есть сумма упругой (реактивной) и пластической (активной) деформаций. Упругость провода есть свойство восстанавливать свои ис ходные размеры, форму и состояния как только уменьшается деформирую щая сила. Пластичность, наоборот - свойство провода изменять свои раз меры необратимым образом при силовых загрузках. Это свойство через величину остаточных явлений - своеобразной “памяти” кривых загрузок, - является “историей” самих загрузок. При колебаниях акгивные силы плас тического процесса порождают логарифмический декремент затухания. При рассмотрении вибраций проводов именно такой подход оказывается эффек тивным. Длина полуволны вибрирующего провода ограничивается его ма лыми кусками между узлами, где активные и реактивные силы деформаций соразмерны. Однако по мере увеличения длины кусков деформируемого провода - с уменьшением частоты поперечных колебаний “вес” активных сил уменьшается, и тогда начинают сказываться другие, в частности, аэродинамические факторы необратимых потерь энергии. Это убедительно показали Хаад и Хольбен40, проводившие эксперименты с образцами раз личных проводов в пролетах, в которых возбуждались их колебания и ис следовались затухания этих колебаний. Эксперименты показали, что чем больше длина пролета, тем меньше величина логарифмического декремен та затухания. Практически его ощутимая зависимость от длины сказывает ся при частотах порядка 40,80 гц или даже 100 гц. Так, логарифмический декремент в пролете длиной 35,5 футов при частоте 27 гц равен 0,17; в про-
лете 8 футов он равен всего 0,075, а в пролете 144 фута он составляет уже ничтожно малую величину - 0,004, и это, по-видимому, уже предел, опреде ляемый аэродинамическим сопротивлением воздуха, в котором колеблет ся провод. На рисЛ8 показана зависимость логарифмического декремента затухания 8 от частоты колебаний для алюминиевого и сталеалюминевого проводов, полученные Хаадом и Хольбеном при различных их натяжениях. Амплитуды колебаний осциллографировались и 5 вычислялся стандартным путем из соотношения
8 = |
J |
|
где п - число колебаний в 1 с, А0иЛп- начальная и конечная (л-я) амплитуды. Из рис. 18 очевидно, что при частотах меньше 12 Гц, то есть, именно в интервале частот характерных для пляски, величина логарифмического дек ремента затухания ничтожна. Из этого следует, что в более длинных проле-
б)
Ю |
log8*10- 3 |
|
|
|
|
5 |
|
|
i о |
ш |
1 0 |
|
|
|
|
|
|
|
• • 9 0 |
• |
|
|
|
|
V * • • |
40 |
60 |
|
|
О |
20 |
6 0 |
Ю О ГД |
Рис. 18 Зависимость логарифмического декремента затухания колебаний провода
ВЛ от частоты по Хааду и Хольбену40:
а) сталеалюминиевый, б) алюминиевый провод.
тах - на ВЛ 35-500 кВ, - уровень величин логарифмического декремента, обусловленного деформациями провода будет ничтожен, и его главная часть связана с аэродинамическими силами. Практически к подобному же выво ду вплотную подошел и Бекметьев26, рассматривая энергетическую сторону процесса диссипации энергии при колебаниях проводов в эксперименталь ных пролетах, хотя при этом в расчет принимались несколько завышенные значения сил аэродинамического торможения D из рабочего участка воз буждения пляски (рис.9) вместо сил & на участке торможения, и весь рас чет энергий не соотнесен к установившемуся стационарному режиму коле баний. В длинных и пологих ВЛ (см. основные допущения модели пляски, соотношения (61.5), (61.6), (66)) провод можно считать "безизгибным” и “безкрутильньт”, Следовательно, гистерезисность процесса пляски по рождается его “воздухоплаванием”, силами аэродинамического торможе ния (16), которым противостоят силы аэродинамического возбужде ния LD, (14). Соотношения Ws, Wp (18), определяют нарастание или убыль амплитуды пляски. При W> Wf амплитуда возрастает, при Ws< Wtубы
вает. Стационарный процесс характеризуется условием I jw s\ =| JfVj \ для
пролета в целом. При “воздухоплавании” обледеневшего провода на правление распространения волны пляски совпадает с направлением зату хания (простая волна4'). Несовпадение могло бы иметь место, если к аэро динамическим факторам диссипации энергии потребовалось бы “добавить” еще механические - от демпферов-гасителей, демпфирования неколеблющихся проводов расщепленной фазы, натяжного троса, к которому прикреп ляются струны контактного провода и др., когда возможно комплексное диссипирование и как следствие - несовпадение направлений распространений волны и ее затухания.
2.12. Пространство представления движения обледенелого провода.,
Рассмотрим реактивный волновой процесс пляски - безгистерезисный упругий процесс колебаний обледеневшего провода. Здесь волновая энер гия колебаний взаимообратима: потенциальная энергия деформаций полу волн провода обращается в кинетическую, и, наоборот, одновременно с этим кинетическая энергия обращается в потенциальную. По своему смыслу физика процесса обязана двум его сопряженным полуволнам - прямой (па дающей) и обратной (отраженной), если в пролете ВЛ имеет место локали зация спиралей волны. Однако не все так просто. В реальных условиях колебаний проводов даже визуальные наблюдения указывают нам на несимметрию прямых и отраженных полуволн. Это обнаруживается в нера
венстве амплитуд угловых и продольных раскачиваний гирлянд изолято ров, неравенстве амплитуд подъема и опускания провода в пролете, нера венстве углов его закручивания вправо-влево, особенно, расщепленных фаз (обнаруживаемое при киносъемке поворотов петель соединителей, распо рок). Это объясняется зависимостью амплитуд деформации провода от ам плитуд его смещений и осевой несимметрией как самой конструкции про вода, так и характером его обледенения, особенно, в длинных пролетах (400-500 м), где провод в одном и том же пролете может иметь у гирлянд более длинные хорды профиля, находясь в значительной облачности (иног да - в тумане), а, опускаясь ниже, иметь более тонкое обледенение. В про цессе пляски мы имеем дело с зеркально-гиперболическими разномасш табными вдоль пролета несимметричными колебаниями прямой и отраженной полуволн. Если, положим, прямая полуволна пляски, двигаясь по некоторым траекториям s', рис. 19, растягивает, закручивает и изги бает провод, так что дуга s' отличается в каждый момент времени от “по коящейся”дуги (в положении квазидинамического равновесия провода) в некоторое число [3* раз,
Г - * Т , то у отраженной полуволны ее локально-мгновенная дуга-траекто
рия s будет отличаться от “покоящейся” £, в число (3, которое в общем случае не равно числу р \
% - s Р .
Зеркально-симметричные среднегеометрические колебания провода
будут описываться среднегеометрическими траекториями s ,
где Р = 7 ^ Р
- среднегеометрическая величина для р*и р, и
Если бы движение состояний прямой и отраженной реальных попе речных колебаний провода, имеющих противоположно направленные фазовые с*, с и кинематические v*, v скорости, были локально совме щены, то результирующая их слияния определялась бы наложением состояний или их действительной когеренцией (различием фаз) и корреляцией (взаимодействием). При с* + с = 0 и v*+v = 0 это определило бы стоячую плоскую волну с амплитудой, зависящей от изменения фазы периодически. Подобный режим слияния полуволн
ds‘
интервала времени —— необходимого для смещения фазы на проводе. Для
С
отраженной полуволны - это ds и v~ > соответственно. Интервалы смеще
ний ds*, ds относятся к бруску имало изменяющихся состояний среды про- вода-волны”, характеризующихся постоянными скоростями с , с
V* V
следовательно, постоянными параметрами — и —). Обозначив дифферен-
|
с |
с |
|
циалами DS*, DS прямую или топологическую сумму интервалов, можем |
|||
записать их выражение так |
|
|
|
ds* |
|
ds |
(35) |
DS* - ds* Ф v* - т - |
DS = ds®v— |
||
с |
|
с |
|
Входящие в эти выражения фазовые скорости с*, с движения прямой и от раженной полуволн изменения состояний провода связаны с интервалами ds*, ds и df, dt соотношениями
♦
С
ds
с
d t
Если орбиту автоколебаний рассматриваемых “мало изменяющихся состояний среды провода-волны” обозначить через для каждого из полупериодов колебаний, то скорость изменения состояний на них будет равна
дЧ*т |
№ |
v |
v = |
dt* |
dt ’ |
где интервалы d^fJ*,d^J размещены в нормальных плоскостях пролета ВЛ. Интервалы времени на орбитах автоколебаний, соответствующие рассмат риваемым брускам “мало изменяющихся состояний среды провода-волны” отличаются от интервалов времени dt*, dt на оси провода и равны согласно определению скоростей v\ v :
дЧ>’ |
v V . |
8Ч> |
V , |
— — = — dt , |
— |
= - d t . |
|
с |
с |
с |
с |
Следовательно, прямая или топологическая сумма интервалов времени
на проводе и на орбите автоколебаний подобная сумме (35) равна
DT *= dt* ® ~rdt*, |
DT = dt®~dt , |
(35.1) |
с |
с |
|
где DT\ DT - дифференциалы "объединенного” времени.
Движения полуволн разрознены в пространстве и времени, но принадле жат одному и тому же эллипсу автоколебаний подобно тому, как электрон ные лучи "объединяются” в одной картине движения на экране лучевой труб ки. Это процесс мнимой когерентной корреляции полуволн или их “слияния”. "Объединенную” картину движения можно представить в неко тором условном пространстве представления движения с ортогональными
осями пространства ( s ) и мнимого времени ( jt ) (J = V -T - мнимая едини ца, оператор поворота времени t на 90° к оси s ). Введя ортогональные оси координат s*,jf(sjt) можно теперь перейти от символического "прямого” суммирования к обычному в пространстве представления движений. Урав нения (35), (35.1) запишутся так
J W - * - в J - * -
DS *= ds 0 —ds = ds + vdjt
с
* |
* |
|
Dx = Л* © |
= Л* + -djt* |
(35.2) |
с |
с |
|
Dr = dt 0 —dt = dt +-d jt |
|
|
c |
c |
|
где в осях s\jt* (sjt) скорости с ( с ) на проводе и v*( v ) на орбите-годогра
фе изменения состояний ) запишутся в виде частных производных
ds* |
c = |
ds |
* |
d4>' |
d v |
djt ’ |
V |
= |
---- 7- |
(35.2) |
|
djt ’ |
|
djt ’ |
|||
|
|
djt |
Написанные уравнения относятся к зеркально-гиперболическому дви жению, где координаты s, ct, и s\ ct* неоднородны и зависят не только от своих "проекций” - "покоящихся” координат и т), r f но так же и
от самих координат s,jt (s*,jf ) на годографе ( / / , ( / / * - функций, что и
представляет существо гиперболического движения. Однако удобно иметь дело с однородным пространством подобным реальному. Для этого перейдем от гиперболического к зеркально-симмет ричному гар моническому среднегеометрическому движению. Перемножим DS*и DS,
а также где Dr* и DT из (35.2). Получим,
D&DS = ds*ds- v*v dfdt,