книги / Метод крупных частиц в газовой динамике
..pdf§il |
НЕКОТОРЫЕ ДАННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СРЫВНЫХ ТЕЧЕНИЙ |
171 |
Рис. 7.12. Экспериментальные данные исследования поля |
течений в следе за |
круговым ци |
линдром при сверхзвуковом обтекании при Red« 300-г-4000 |
(Беренс) [137] с |
6: а) рас |
пределение давления поперек следа в разных сечениях x!d~const (расстояние |
х изменяется |
вдоль |
оси следа от центра |
цилиндра), Rerf=3840, ^ „ = 6 ,0 9 ; б) распределение давления |
вдоль |
оси ближнего следа, ^ „ = 6 ; кружки, треугольники и прямоугольники — данные [137], |
|
|
Re^=320-T-18400, |
крестиками обозначены данные Герцога, Re^=30000. |
172 |
ОБТЕКАНИЕ КОНЕЧНЫХ ТЕЛ СО СРЫВОМ ПОТОКА |
[ГЛ. VII |
условия определяются из решения для невязкого течения. При анализе тур булентного следа используются экспериментальные данные для оценки «тур булентной» вязкости, что позволяет получить некоторые практические резуль таты. Так как течения в следе весьма неустойчивы по сравнению с погранич ными слоями, переход от ламинарного режима течения к турбулентному может быть оценен по результатам теории устойчивости ламинарного течения [136, 137].
В линейной постановке задача о сжимаемом ламинарном течении в следе была решена Куботой *) [109, 137]. Единственное потребовавшееся для этого предположение заключается в том, что дефект скорости (ие—u)lue<^1 и [хр/[хере= =const (р, — коэффициент вязкости). В дальней части следа за затупленным телом, обтекаемым гиперзвуковым потоком, давление постоянно и параметры на границе в пределах погрешности эксперимента равны соответствующим значениям в набегающем потоке. Решение, представленное Гоулдом в инте гральном виде, записывается так [137]:
|
(RedC)112 |
(y-E)a(R<*Q1d /EN (7.8) |
||
ие |
2 {л [{х— х ()/(1)}1/2 —СОI “«(т)’ехр[ |
4 ( x - x t)ld |
J |
\ d j |
Решение для безразмерной разности температур (Т—Т.е)/Те выражается таким же образом, за исключением того, что множитель {х—х г) заменяется на (x—Xi)/Рг, где Рг — число Прандтля.
В этой формуле используются следующие обозначения:
|
6 |
Хоуарта—Дородницына в сечении х = Х;\ |
g = |
$ (p/p jd g — координата |
|
|
о |
|
|
у |
|
у — |
J ( p / p e) d y —координата |
Хоуарта—Дородницына для данного сече- |
ния х ; |
о |
|
|
|
ui (^fd) = (ue— и)/ие— значение в начальном сечении следа, где х = х {.
Для сравнения в различных сечениях х профилей (теоретических и заме- 1енных экспериментально) значения интеграла в (7.8) вычислялись на ЭВМ Г109, 136, 137].
Для рассмотренного выше случая обтекания кругового цилиндра (714^=6, Red300-=-4000) [137] измеренные профили температуры на рис. 7.13 достаточно хорошо согласуются с результатами линейной теории в области ламинарного течения в следе, но подобия профилей в следе не обнаруживается на расстоя ниях до 2400 диаметров. В одном случае при Red=960 эксперимент согласуется
стеорией до x/d& 1600. Далее, начиная с xld ~ 1600, наблюдается резкое от клонение от стационарного ламинарного течения, что указывает на существо вание неустойчивых возмущений ламинарного течения перед этой точкой, разрушение стационарного ламинарного течения и его дальнейшее нелинейное нестационарное развитие [137]. Следует отметить, что на рис. 7.13 для ясности начало отсчета для каждого из профилей, отличающихся значениями xld, последовательно сдвинуто таким образом, что каждый профиль при значениях абсцисс, стремящихся к нулю, имеет наибольшую ординату и не пересекается
сдругими профилями.
Начало области перехода (начало нелинейности) в дальнем следе за ци линдром, обтекаемым гиперзвуковым потоком, показано, следуя [109], на рис. 7.14. Сплошные кривые получены с помощью теории гидродинамической
*) Т. K u b o t a . Laminar Wake with Streamwuse Pressure Gradient.—Calif. Inst. Tech nology, GalCIT Hypers, Researd. Project, 1962, Memo 9.
§13 |
НЕКОТОРЫЕ ДАННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СРЫВНЫХ ТЕЧЕНИЙ |
173 |
устойчивости ламинарного потока относительно малых возмущений, как это описано Беренсом [137, 138]; штриховой линией обозначено начало нелиней ности, найденное по экспериментальным данным (ниже штриховой кривой течение ламинарное). Приведенные здесь данные соответствуют стократному усилению начальных возмущений. Переход в следе за осесимметричным телом происходит аналогичным образом [139, 140], хотя эти данные здесь не приво дятся.
Рис. 7.13. Сравнение теоретических (интегральное решение — сплошная линия) и экспериментальных (точки) данных для профилей температу ры в двумерном ламинарном следе за круговым цилиндром, М « = 6, Red« 300^-4000 [137].
/ /оо
м
Рис. 7.14. К определению области перехода (начало нелинейности — (xld)nл) в дальнем следе за круговым цилиндром, М »—6, Red«300-r- =4000 [137, 138]: а) конфигурация течения, б) начало нелинейности, определенное по теории‘линейной невязкой устойчивости (сплошные линии) и экспериментально (штриховые линии); ламинарное течение
ниже указанных кривых.
1 7 4 |
ОБТЕКАНИЕ КОНЕЧНЫХ ТЕЛ СО СРЫВОМ ПОТОКА |
[ГЛ. VII |
|
Турбулентный внутренний след быстро расширяется в |
направлении по |
потоку и вскоре «поглощает» внешний ламинарный след. Скорость роста ши рины внутреннего следа зависит от этого поглощения, так как турбулентная вязкость является функцией полной потери импульса в следе. Лиз и Хромас [141] исследовали такое взаимодействие турбулентного внутреннего и лами нарного внешнего следов с помощью интегрального метода количества дви жения.
На рис. 7.15 теоретические расчеты ширины турбулентного следа за сферой сравниваются с экспериментальными данными Книстаутаса [142]. Экспери мент был проведен в условиях свободного полета в атмосфере (воздуха), и ши рина следа определялась по теневым фотографиям.
На основании экспериментальных данных можно сделать вывод, что для турбулентного следа за сферой, летящей с гиперзвуковой скоростью (у
|
|
|
|
|
Книстаутаса |
начальная |
скорость |
|||||||
|
|
|
|
|
полета |
составляла |
2740 м/с), |
|||||||
|
|
|
|
|
справедливо соотношение (Dw/d) ~ |
|||||||||
днещнт след |
|
|
~ (xld )n. |
Теоретический |
|
анализ |
||||||||
|
|
[141] |
|
показывает, |
что |
для |
даль |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
ней части следа величина показа |
|||||||||
|
|
|
|
|
теля степени п асимптотически при |
|||||||||
|
|
|
|
|
ближается к 1/3. Как следует из |
|||||||||
|
|
|
|
|
рис.. 7.15, |
сравнение |
результатов |
|||||||
|
|
|
|
|
эксперимента |
(точки) |
и |
|
теории |
|||||
|
|
|
|
|
(сплошная |
линия, D w/d ~ |
|
(xld'lз)) |
||||||
|
|
|
|
|
вполне удовлетворительное. Общие |
|||||||||
|
|
|
|
|
параметры |
турбулентного |
следа |
|||||||
|
|
|
|
|
(такие, как ширина следа и поте |
|||||||||
|
|
|
|
|
ри |
скорости) |
достаточно |
точно |
||||||
|
|
|
|
|
предсказываются |
теорией. |
Пара |
|||||||
|
|
|
|
|
метры микроструктуры турбулент |
|||||||||
|
|
|
|
|
ного |
|
следа (т. е. |
уровни |
и мас |
|||||
|
|
|
|
|
штабы пульсаций скорости, |
темпе |
||||||||
|
|
|
|
|
ратуры и плотности) не определя |
|||||||||
|
|
|
|
|
лись. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Рис. 7.15. Развитие дальнего турбулентного сле |
|
6. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ласти срыва и в ближнем следе за |
||||||||||||||
да за сферой |
[109, 141, 142]: а) конфигурация |
|||||||||||||
течения; б) |
сравнение теоретических и экспери |
тупым телом описываются с исполь |
||||||||||||
ментальных данных (сплошная |
линия — теория |
зованием модели течения |
Чэпмена |
|||||||||||
Лиза и Хромаса |
[141], М* = 8,5, Роо=1 |
атм.; |
(или |
ее модификации), |
в |
которой, |
||||||||
точки и треугольники — экспериментальные дан |
как было показано, имеются слой |
|||||||||||||
ные |
Книстаутаса и др. [142]). |
|
||||||||||||
куляционного |
невязкого |
течения |
|
смешения и область возвратно-цир |
||||||||||
с малыми |
скоростями. |
Такие |
модели |
применялись для определения донного давления за гиперзвуковым аппаратом. Результаты этих исследований использовались в качестве начальных условий для расчета течения в спутном следе. Как отмечалось ранее, течение в следе можно исследовать методами, в значительной мере аналогичными подходам теории пограничного слоя ввиду преобладающего изменения параметров в направлении течения. Кроме того, подобно течению в пограничном слое, след может состоять из участков ламинарного, переходного и турбулентного те чений. Существует ряд методик для расчета этих типов течений в [107, 109, 110, 113]. Подробные данные о состоянии и микроструктуре турбулентного течения в следе пока еще не удается определить с достаточной точностью.
Примеры расчета методом крупных частиц возвратно-циркуляционных зон в донной области у затупленных тел, движущихся при сверхзвуковых и гиперзвуковых скоростях, будут приведены ниже.
§13 |
НЕКОТОРЫЕ ДАННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СРЫВНЫХ ТЕЧЕНИЙ |
175 |
В заключение необходимо отметить, что описанные здесь методы приме нимы только к затупленным телам; для тонких тел применяются другие под ходы и с другими оценками порядков величин.
Например, в табл. 7.1, приведенной по [1091, сравниваются относительные величины параметров потока в отрывных и донных областях течения для
|
|
Т а б л и ц а 7.1 |
|
Сравнение характеристик течения в донной области |
и следе за тупым |
||
|
и тонким телами |
|
|
Параметр |
Форма тела |
||
тупая |
тонкая |
||
|
|||
Местное число Маха |
Малое |
Очень большое |
|
Местное число Рейнольдса |
Большое |
Относительно малое |
|
Вязкий слой |
Тонкий |
Толстый |
|
Влияние др/ду |
Незначительное |
Существенное |
тупых и тонких тел, обтекаемых гиперзвуковым потоком. Числа Маха в невязком течении, окружающем донную область, относительно невелики (3—4) при обтекании затупленных тел гиперзвуковым потоком и весьма велики при обтекании тонких тел гиперзвуковым потоком.
Местное давление, а следовательно и число Рейнольдса, вычисленное по местным значениям параметров течения, весьма велики для затупленных тел и относительно малы для тонких тел. Кроме того, вязкий слой в донной об ласти тонкого тела становится соизмеримым с размерами донной части тела, вследствие чего концепция пограничного слоя, возможно, должна быть здесь модифицирована; градиент давления в области отрыва тонкого тела становится существенным, и в вязком слое могут появиться ударные волны.
III. |
|
Течение в донной области за плоской ступенькой. Большое внимание |
|||||||||
уделялось также изучению отрывных течений в донной области за плоской |
|||||||||||
ступенькой |
[107, |
109, |
110]. |
Схема |
та |
|
|||||
кого |
обтекания, |
взятая |
из |
[110], |
по |
|
|||||
казана |
на рис. 7.16. Здесь обычно |
для |
|
||||||||
течений с развитыми срывными облас |
|
||||||||||
тями |
используется модель |
Чэпмена — |
|
||||||||
Корста (см. [107] и др.). |
|
|
|
|
|
|
|||||
Опишем (по [110]) механизм образо |
|
||||||||||
вания течения |
в |
донной |
области. Кон |
|
|||||||
фигурация |
течения определяется |
одно |
|
||||||||
значно, |
если |
задать, |
например, |
угол |
Рис. 7.16. Схема течения в донной облас |
||||||
поворота потока |
около |
|
угловой |
точки |
ти за уступом [110]. |
||||||
тела. |
Для |
определения |
недостающего |
|
|||||||
параметра используется, как уже отмечалось, закон сохранения массы (в |
|||||||||||
соответствии с которым масса газа, подсасываемого в зону смешения из зоны |
|||||||||||
отрыва, |
равна массе газа, отбрасываемого обратно в зону отрыва из области |
присоединения потока). При определении количества газа, подсасываемого в зону смешения, в большинстве работ использовались решения для зоны сме шения с нулевой начальной толщиной. При определении количества газа, поступающего в зону отрыва из области присоединения, Корст и Чэпмен предполагали, что полное давление газа перед областью отрыва на линии тока, проходящей через точку отрыва, равно давлению на теле в невязком потоке сразу за областью присоединения.
В последние годы делались попытки оценить влияние конечной толщины пограничного слоя перед точкой отрыва и определить поправку для критерия
1 7 6 |
ОБТЕКАНИЕ КОНЕЧНЫХ ТЕЛ СО СРЫВОМ ПОТОКА |
[ГЛ. VII |
Корста—Чэпмена в области присоединения. Например, Нэш [143] предложил такую поправку, исходя из экспериментальных данных. В работе Р. К. Та гирова [144] поправка к условию Корста вводилась с учетом толщины турбу лентного пограничного слоя (перед областью отрыва) наряду с предложением, что диссипативный слой достигает минимальной толщины как раз в области присоединения.
Экспериментальные исследования течений за уступами различной формы описаны в работах Р. К. Тагирова, Н. Н. Славянова и др. [145, 146], причем в последней представлены подробные данные о всем поле течения, включая область присоединения. В ряде экспериментальных и теоретических иссле дований получены результаты для течений со срывными зонами на телах достаточно сложной формы [147—151]. В работах [150] приведены эксперимен тальные данные о пульсации донного давления за конусом в сверхзвуковом потоке газа. Расчет течений вязкого газа в следе плоского тела при дозвуковых
итрансзвуковых скоростях потока проведен В. И. Мышенковым [152].
С.С. Кутателадзе, Б. Н. Миронов, В. Е. Накоряков и Е. М. Хабахпашева в [153] приводят данные о турбулентном течении в зоне отрыва за ци линдром *). Монографии И. Т. Швеца, А. И. Швеца [154], С. М. Белоцерков ского, М. И. Ништа [377], а также [375, 376] посвящены исследованию течений
в донной области и ближнем следе летательных аппаратов при до-, сверх- и гиперзвуковых скоростях полета. Значительный вклад в исследование те чений с зонами отрыва внесли работы В. С. Авдуевского, В. Я. Нейланда, Д. М. Войтенко и др. Обзор указанных исследований содержится в [107, 109, 110, ИЗ] и др.
Течения за плоской ступенькой также рассматривались методом крупных частиц, почему здесь мы и остановились более подробно на этих задачах.
§2. Расчет обтекания конечных тел со срывом потока
Впоследние годы применялись различные подходы для изучения харак теристик отрывных течений за конечными телами с помощью численных ме тодов, при использовании электронно-вычислительных машин средней и большой мощности. Естественно, что сами подходы, отражая специфику явления, должны быть нестационарными. Попытки получения решения для больших чисел Рейнольдса и слабовязких течений (vMOjI-M3) на основе урав нений Навье — Стокса не приводят обычно к успеху, т. е. механизм дисси пации в такого рода явлениях определяется, вообще говоря, не молекуляр ными, а турбулентными эффектами. На наш взгляд, большего внимания за служивает здесь использование общих численных алгоритмов и моделей, по зволяющих получить картину течения в целом. В этой работе делаются попытки построения срывных решений в донной области для предельных случаев течений сжимаемого газа на основе нестационарной модели Эйлера, с исполь зованием при этом приближенного механизма диссипации ([1, 22, 154, 155г
156, 213, |
318, 346, 348, 351—352, 358, 437—446] и др.). |
1. |
Приведем здесь примеры расчетов обтекания сжимаемым газом конеч |
ных тел со срывными зонами, полученные из нашего численного эксперимента методом крупных частиц ([154—156, 352) и др.). Вначале остановимся на ре зультатах расчетов, а затем дадим им некоторое толкование.
Рис. 7.17, а иллюстрирует сверхзвуковое обтекание при 714^=2,0 конеч ного цилиндрического тела с плоскими торцами. Здесь отчетливо видны голов ная ударная волна ABD , боковой (вторичный) скачок уплотнения НН'\ за кормой тела в результате срыва потока образуется разреженная вихревая
) См. также монографию Л. В. Г о г и ш а , Г. Ю. С т е п а н о в а [389].
§2] |
РАСЧЕТ ОБТЕКАНИЯ КОНЕЧНЫХ ТЕЛ СО СРЫВОМ ПОТОКА |
1 7 7 |
|
зона GST возвратно-циркуляционно^ движтения, ограниченная от внешнего |
|||
течения |
контактной |
поверхностного Т )омеченной на фигуре |
пунктиром) |
и т. д. На графике |
нанесены также линии тока, «кормовой» (FF') и «хвосто |
||
вой» {КК') скачки |
уплотнения и т. п. |
|
Как уже отмечалось, за пределами разделяющей поверхности ST , начиная от точки отрыва 5, образуется сравнительно узкий слой смешения, сливающий ся в единый поток в горле следа (косые хвостовые скачки уплотнения возни кают вблизи горла следа из-за того, что течение вне следа является сверхзву ковым). Внешнее невязкое течение и вязкие потоки в слое смешения образуют в ближнем следе течение, подобное пограничному слою, развивающееся затем (за донной областью) в дальний след.
л
Рис. 7.17. Сверхзвуковое обтекание конечного цилиндрического тела Мсо=2,0, v = l. Сплошными линиями изображены линии тока и ударные волны. Стрелки показывают направление течения. Штриховая линия со ответствует контактной поверхности, а) Общая конфигурация течения, б) фрагмент обтекания угла.
Здесь мы будем интересоваться, в основном, характеристиками зон воз вратно-циркуляционного движения в донной области, так как течение в следе можно исследовать с помощью подходов, в значительной степени аналогичных методам теории пограничного слоя ([109] и др.).
Помимо общих интегральных характеристик течения метод крупных частиц позволяет получать при вычислениях на более мелкой сетке и доста точно тонкие особенности таких потоков. Так, например, было обнаружено, что разделительная («оторвавшаяся») линия тока выходит в данном случае не из угловой точки 5, а из точки 5 ', находящейся несколько ниже излома (фиг. 7.17, б). Линия тока ф =0 при этом полностью огибает кормовой угол и лишь на некотором расстоянии S S ’ от задней угловой точки 5 отрывается от тела, образуя срывную зону [155]. При дроблении сетки расстояние SS' меняется слабо, если используемые сетки достаточно мелки.
Таким образом, в окрестности задней угловой точки S осуществляется течение типа Прандтля — Майера с разворотом потока на 90° (а не гораздо меньший угол, если считать, что срыв потока происходит в самой точке излома).
178 ОБТЕКАНИЕ КОНЕЧНЫХ ТЕЛ СО СРЫВОМ ПОТОКА [ГЛ. VII
После такого сильного расширения в окрестности точки S поток некоторое время движется вдоль задней поверхности тела до тех пор, пока перед точкой S ' не осуществляется его вторичный поворот также на значительный угол (но уже в другую сторону — против часовой стрелки), в результате чего и образуется отрыв потока. При вторичном развороте в окрестности точки 5 происходит сжатие и образуется висячий (кормовой) скачок уплотнения FF' Вблизи точки замыкания циркуляционной зоны (точка Т) также «садится», как отмечалось, висячий (хвостовой) скачок уплотнения КК'-
Поток в |
срывной зоне GS'T сильно разрежен (плотность и давление газа |
в нем малы) |
и существенно дозвуковой (реализуются локальные числа Маха |
М ~ 0,2—0,3).
Аналогичная ситуация возникает и в окрестности передней угловой точ ки Q, где тоже на некотором расстоянии от точки излома Q образуется локаль
|
|
ная |
срывная |
циркуляционная |
||
|
|
область QJH, перед которой рас |
||||
|
|
полагается слабый скачок уплот |
||||
|
|
нения QQ' (внутри вихревой зо |
||||
|
|
ны QJH также реализуются не |
||||
|
|
большие |
дозвуковые скорости |
|||
|
|
порядка |
М ~ |
0,2—0,3). |
Более |
|
|
|
сильный боковой скачок |
уплот |
|||
|
|
нения ННГвозникает в точке Н |
||||
|
|
присоединения |
нулевой |
линии |
||
|
|
тока г|) = 0 (аналогично точке К |
||||
|
|
в случае кормового срыва). При |
||||
|
|
веденные |
характеристики тече |
|||
|
|
ния, |
размеры |
циркуляционной |
||
|
|
зоны, положение скачков уплот |
||||
|
|
нения и т. п. очень хорошо со |
||||
|
|
гласуются для достаточно «длин |
||||
|
|
ных» тел с опытными данными |
||||
Рис. 7.18. Распределение |
давления в вертикальном Г. М. Рябинкова и А. Г. Рябин- |
|||||
сечении следа z=0,5, М „ = 3 (расчетные и экспери |
кова [157] и др. |
|
||||
ментальные |
данные). |
|
||||
|
Описанная сложная картина |
|||||
|
|
|
течения около конечного тела с передней и задней угловыми точками подтверждается также проведенными ранее экспериментами и является, по-видимому, одним из первых решений такого рода задач, полученным с помощью численных методов. Так, например, на рис. 7.18 расчетное давление (сплошная линия) в вертикальном сечении следа z = z /R = 0,5 сравнивается с экспериментальными данными Г. М. Рябинкова (точки). Мы видим, что и внутри срывной области наблюдается качественное (для данного класса явлений) согласие теории с экспериментом.
На серии рис. 7.19—7.21 изображены линии постоянных значений плот ности р, давления р, числа Маха М и вихря ro t w = Q в случае обтекания при ^ „ = 3 ,0 плоского (v=0, рис. 7.19) и осесимметричного (v=l, рис. 7.20) ко нечного тела, а также плоской «ступеньки» (рис. 7.21). Отсюда следует, в частности, что на головной ударной волне образуется дипольный вихревой слой, который несколько размазан из-за наличия аппроксимационной вязко сти. Перед телом локализуется зона с положительными значениями Q, за телом — большей частью с отрицательными (rotw = Q < 0).
Отметим довольно сложную структуру срывной зоны в донной области за телом (рис. 7.19, г, 7.20, г), состоящей из обширной подобласти с отрица тельными значениями rot ад и небольшой подобласти, примыкающей к задней точке торможения, с положительными значениями rot ад. Это означает, что кормовая срывная область состоит из двух циркуляционных зон с противо-
§2] |
РАСЧЕТ ОБТЕКАНИЯ КОНЕЧНЫХ ТЕЛ СО СРЫВОМ ПОТОКА |
179 |
|
Рис. 7.19. Сзе |
.'звуковое |
обтекание плоского конечного тела, |
|
|
|
v=0: а) линии f)= |
|||||||||||||||||
|
|
= const, б) линии p=const, в) линии M=const, г) |
линии rot TO=const. |
|
|
||||||||||||||||||
1 |
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
30 |
35 |
00 |
2/5 |
50 |
55 |
7 |
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
30 |
35 |
00 |
05 |
50 |
55 |
Рис. 7.20. Сверхзвуковое обтекание осесимметричного конечного тела, Мго=3,0, нии р==const, б) линии p=const, в) линии М = const, г) линии rot w =
v = l : а) ли const.
1 8 0 |
ОБТЕКАНИЕ КОНЕЧНЫХ ТЕЛ СО.СРЫВОМ ПОТОКА |
ЕГЛ. VII |
положными направлениями вращения потока (возвратно-циркуляционные течения). Аналогичную картину при рассмотрении движения несжимаемой вязкой жидкости в прямоугольной пазухе получил Л. М. Симуни [158].
Рассматривая рис. 7.19—7.21, мы наблюдаем интересную (и несколько неожиданную) особенность в области гладкого течения у лобовой поверх ности тела: здесь находится устойчивый вихревой диполь, определяющий всю структуру вихревых линий в окрестности затупления как в осесимметричном, так и в плоском случаях. По-видимому, он играет важную (если не опреде ляющую) роль в устойчивости всего течения.
Рис. 7.21. Сверхзвуковое обтекание плоской ступеньки, |
=3,0, v = 0 |
(линии rot w =const). |
|
На рис. 7.22 приводятся картины течений — линии тока, ударные волны, звуковые линии и зоны отрыва, полученные методом крупных частиц при рас четах обтекания сферы сверхзвуковым потоком сжимаемого газа *).
Рис. 7.23—7.24 иллюстрируют картины течений у затупленных осесим метричных тел (Моо=6,0) более сложной конфигурации: рис. 7.23 — сегмен тальная форма (типа фары); рис. 7.24 — толстый эллипсоид (со значительным отношением полуосей 6=а/6=10).
На рис. 7.25 рассматривается обтекание заостренных тел (рис. 7.25, а —
плоского клина при |
2,0, |
рис. 7.25, б — осесимметричной конфигурации |
конус — цилиндр при |
^ „= 1 7 |
,0 ). |
Как и следовало |
ожидать, в донной области тела возникает замкнутая |
зона возвратно-циркуляционного течения (S — точка отрыва потока на теле, Т — точка замыкания). Эта зона отделяется от внешнего потока (как и для течений с угловой точкой) контактной поверхностью S T , на границе которой выполняются с определенной точностью соответствующие краевые условия для предельных типов течений для невязкого газа (равенство давлений). Внут ри зоны поток существенно дозвуковой, отчетливо видно образование вихря. Правее точки замыкания зоны возвратно-циркуляционного движения (точка Т) происходит развитие следа ([155, 156] и др.). Отметим, что полученная схема течения сжимаемого газа в донной области качественно аналогична схеме Чэп мена [109, 131] и хорошо согласуется с экспериментом Маккарти и К уботы
[136] и других (рис. 7.9).
*) Картины течений в зоне отрыва у сферы при наличии вдува струи в основной поток приводятся в следующей главе.