Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги / Прочность, устойчивость, колебания. Т. 3

.pdf
Скачиваний:
5
Добавлен:
13.11.2023
Размер:
24.79 Mб
Скачать

Устойчивость оболочек при высоких температурах

2 1 1

Этой величине соответствует интенсивность деформаций е* =

с

 

 

 

 

 

 

 

^

*

под Е понимают модуль упругости материала при соответствующей

температуре. Примем безразмерные параметры

 

 

 

 

 

 

 

вф2 _

аф2

 

 

 

 

 

 

 

 

Л2

Е№

 

 

 

 

 

 

 

-т .

 

(343)

' - 4 - '

 

 

 

 

(344)

 

 

 

 

 

 

 

 

Находим полные напряжения для центра панели (считая их поло­

жительными

при

сжатии):

 

 

 

 

 

 

° х

~

8Я.2

Ф

+ Л (1

х2)2

0»— Ф +

 

 

 

 

_ я М 1 + ^ ) .. . . . .

(345)

 

 

+

2(1 — V2) Ха ^

^о) +

Р »

где

 

^

2Т 1 ^

 

(>>а + V) (^ — Со),

(346)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

к =

 

 

 

 

 

 

 

 

 

/?Л ‘

 

 

 

 

Интегрируя уравнение (337) по методу Бубнова-Галеркина, получи,

 

 

*

/

*

Л 2

1 + Я.4

/*-2

уу \

 

 

 

р

= (Ре +

53

(& +

Ко) —

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С

(347)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где рв — параметр верхнего критического напряжения, определяемый по формуле (136). Будем считать, что параметр кривизны панели к

лежит в

пределах

к < 24.

в

виде

 

Закон

ползучести

примем

 

 

 

7 ,

=

КеВа1'1,

(348)

где К, В, у — постоянные для данного материала при определенной температуре. Для определения составляющих деформаций ползучести будем пользоваться соотношениями

в* = Ча*-х) . - *(°*~тг)

(349)

212

Устойчивость оболочек

Введем обозначения

<350)

Тогда зависимости (348) и (349) примут вид

(351)

(352)

Как и в случае пластинки (см. гл. 2), принимают следующий порядок расчета. Рассматривают некоторый промежуток времени Д/, считая от начала процесса ползучести. Вычисляют интенсивность напряжений

в точках г = ± -^-для центра панели. По формуле (351) устанавливают

интенсивность деформаций ползучести, а по формулам (352) — состав­ ляющие ех, е . Далее определяют дополнительные прогибы Дш панели, вызванные ползучестью. При этом используют соотношения, относя-

щиеся к точке г = Н :

 

 

 

 

 

<353)

Принимая выражен

 

 

 

 

 

До> = Д / ЗЙ1 2 2 - 51П

Ь »

=

-М -

(354)

'

а

ъ

Н

9

для центра оболочки получим

2

 

г

^

-

(355)

( • ; . . )

* - 4

Для точки г = ----- будет

 

 

 

 

 

(Е*.и) _ Л

=

-

4

*

(356)

 

2

 

 

Выражение для Д^ получает вид

 

 

 

^

 

 

 

(С . « ,)_ * ]•

(357)

 

 

 

 

Устойчивость оболочек при высоких температурах

213

От деформаций изгиба можно перейти к полным деформациям* так как деформации в срединной поверхности будут при вычитании

исключаться.

Тогда

будет

 

 

 

 

 

 

 

 

(358)

Величину

 

 

 

^ = +

 

(359)

 

 

 

 

 

рассматривают как

и

ьную стрелу

прогиба для следующего про*

межутка времени.

 

 

 

*

 

Пример.

Рассчитаем

дуралюмн-

 

новую панель при Х=1, а=б=200 мм.

 

 

# = 615 мм, Н= 1,9 мм, Со=0,3. Вели-

 

9й о Х

чины, входящие в формулу (348), при­

 

мем для материала Д16АТВ при темпе­

ч

ратуре 250° С равными: К = 4.51-10“*;

В = 327.10“*;

V =

0,63; а

выражают

 

в дан/см*; /—в ч.

Модуль

упругости

 

0,ь

примем Я=5,38’Ю5

дан/см*; V=0,42.

 

0,35

По формулам (350) получим

 

0,3

К* =0.503; В* = 0.159.

Пользуясь зависимостью (347), на­ ходим соотношения между полной н на­ чальной стрелами прогиба. Графики

С(Со) для нескольких значений а =

р*

= -?-у показаны на рис. 60. При а > 0,2

Ро

о(=0,

1 1

0,2 0,1 0,6 0,8 1,0 1,2 и

имеет место скачок

от одного

устойчи­

Рис. 60

вого равновесного

состояния

к дру­

гому.

 

 

 

Примем а = 0,35, что соответствует среднему сжимающему напряжению Р = 570 дан/см*. По формулам (345)—(346) находим:

 

ох = 11,53,

= — 0,22 при г=

и далее

 

 

 

 

 

*

= 14,6 при 2 =

Л

*

=

Л

 

----— ;

 

11,63 при г = —

Примем интервал времени А# = 0,2 ч. По формуле (351) определяем интен­

сивность деформаций ползучести

 

 

 

-*

 

Л

—•

 

Л

е,- = 1,86 при г =

— —;

е,- = 1,16 при г = — .

Отсюда

 

Ь

—*

 

_•

 

Л

ех = 1,72 при г =

----^ ;

ех =

1,16 при г = — .

Приращение прогиба

1.72-1.16

214

Устойчивость оболочек

Стрела

прогиба

 

Со = С0 + дС=о,з57

принимается в качестве начальной для следующего интервала: от 0,2 до 0,4 и.

Пользуясь

графиком рис. 60, находим &= 0,634. Повторяем вычисления для

следующих

интервалов времени.

 

Графики зависимостей ? (/),

(*) изображены на рис. 61; они позво­

ляют определить критическое время, равное периоду накопления про­ гибов, заканчивающемуся хлопком.

X

2.5

2,0

1.5

1,0

0,5

0

3 {, V

Рис. 62

Обратимся к данным экспериментов по устойчивости цилиндриче­ ских панелей в условиях ползучести. Образцы были изготовлены из дуралюмина Д16АТВ. Испытания были проведены при температуре 250° С. Результаты опытов приведе­ ны на рис. 62—63. Сплошные кривые

б

дан/шг

показывают зависимость С (0» полученную в опытах, штриховые кри­ вые построены по данным теоретических решений. Через 2;0 обозначен параметр начального прогиба, через а — отношение сжимающего на­ пряжения к верхней критической величине. В случае, если среднее напряжение равнялось нижнему критическому значению (о — рн,

Литература

215

а = 0,3), оболочка вела себя подобно плоской панели. При рн < а <

рс

выпучивание оболочки во всех случаях заканчивалось хлопком.

 

С помощью графиков рис. 62—63 определяли критическое время 1кр, по истечении которого происходило выпучивание в большом. Эти ре­ зультаты приведены на рис. 64. Если условно принять величину на­ чального прогиба для всех образцов примерно одинаковой, то можно по экспериментальным данным (треугольники 1—10) построить график зависимости критического времени 1кР от среднего напряжения сжатия (штриховая кривая на рис. 64). Из графика следует, что критическое время резко падает с увеличением нагрузки.

Сплошными линиями на рис. 64 нанесены значения 1кр, полученные

по критерию критической деформации скр, если считать ее равной 0,605 ^

К

или 0,41 Результаты расчета по этим формулам сильно отклоняются

от экспериментальных данных. Рекомендуется в практических расчетах

исходить из критической деформации 0,16-^-

ЛИ Т Е Р А Т У Р А

1.В о л ь м и р А. С. Устойчивость деформируемых систем. Изд. 2-е. М., «Наука». 1967.

2.

В о л ь м и р А. С. Гибкие пластинки и оболочки. М.. Техтеоретнз-

дат, 1956-

3.

Г а б р и л ь я и ц А. Г., Ф е о д о с ь е о В. И. Об осесимметричных

формах равновесия упругой сферической оболочки, находящейся под дей­

ствием

равномерно распределенного давления.

Прикладная математика и

механика. Вып. 25. № 6. 1961.

Р. И. Устойчивость подкреп­

4.

Д а р с в с к н й В. М.. К ш и я к и н

ленной кольцами цилиндрической оболочки при действии внешнего давле­

ния. ДАН СССР, т. 134. № 3.

1960.

5. П о г о р с л о в

А. В. Геометрические методы в нелинейной теории

упругих оболочек. М..

«Наука».

1967.

6. Т е р е б у ш ко

О. И.

Устойчивость н за критическая деформация

оболочек, подкрепленных редко расставленными ребрами. Расчет простран­ ственных конструкций. Вып. 9, М.. Госстройиздат. 1964.

дат,

7. Т и м о ш е н к о

С. П. Устойчивость упругих систем. М., Гостехиз-

1955.

В.

О.

Роз1ЬискПпб

ЬеКаУ1оиг оГ ах1а11у

сотргеззеё,

 

8. А 1 ш г о I Ь

с1гси1аг суНпбегз, А1АА

.Гоигп. 1,

N 3.

1963.

 

 

9. Н о 1 1 N. I.,

Р е ННе 1 с 1

Ь.

\У. ВискИщ* о! ах1а11у сотргеззеб с!г-

си1аг суПпбг1са1 зЬеПз а! з1гез5е5 зтаПсг 1кал (Не с1аз$1са1 Уа1ие.

Арр1. тесН.,

32.

N 3,

1965.

Р.,

М а 5 и г

Е. Р. Зоте ргорегИез о! епегвУ 1оас1. А1АА

 

10.

Р и Ь 1 п 5.

*1оигп., 3, № 7, 1965.

 

V. 1. Е1аз11с

з1аЫШу о! 1Ь1п чгаИеб суПпбпсо!

 

11.

\у е 1 п б а г 1 е п

ап<1 сошса! зЬеИз ипс1сг ах1а1 сотргезз1оп,

А1АА ,1оигп., 3, № 3,

1965.

© КОЛЕБАНИЯ

Глава 4

ОСНОВЫ ТЕОРИИ КОЛЕБАНИЙ МЕХАНИЧЕСКИХ СИСТЕМ

ОСНОВНЫЕ понятия

Кинематика колебательных процессов

Законом колебаний какой-либо координаты (линейной или угло­ вой) называют функцию у = у (*), описывающую изменение этой координаты у во времени *. Соответственно можно говорить о колебаниях других кинематических величин (скорости, ускорения, деформации, скорости деформации и т. п.) или динамических величин (внешние силы, внутренние усилия, опорные реакции, напряжения).

Различные виды колебаний показаны на рис. 1. Простейшими яв­ ляются гармонические колебания (рис. 1, а), описываемые уравнением

У

а 51П (со* + Ф).

где а — амплитуда колебаний;

со =

— круговая (угловая, цикли­

ческая) частота колебаний (здесь Т — период колебаний, т. е. время одного цикла); ф — начальная фаза; * — текущее время.

Величину, обратную периоду колебаний, называют ч а с т о т о й ко­ лебаний

Частота колебаний измеряется в герцах (1 гц соответствует одному циклу изменения величины за 1 сек).

При гармонических колебаниях скорость и ускорен также по гармоническому закону

у = асо сов (со* + ф );

у = асо2 з т (со* + ф ).

Амплитуда скорости составляет асо, амплитуда ускорения асо3. Кроме гармонических колебаний на рис. 1 показаны следующие виды колебаний: затухающие (рис. 1, б) и возрастающие (рис. 1, я) колебания с постоянной частотой (монотонное изменение амплитуды), биения (периодические изменения амплитуды при постоянной частоте,

В)
Рис. 2

Основные понятия

217

рис. 1, г), колебания с переменной частотой и постоянной амплитудой (рис. 1, д), колебания с переменными частотой и амплитудой (рис. I, е).

Колебания могут происходить относительно смещенного отсчетного уровня (рис. 2, а) или переменного отсчетного уровня (рис. 2, б).

Часто встречаются периодические, но негармонические колебания (рис. 2, в). Их можно рассматривать как сумму (иногда бесконечную) простых гармонических ко­ лебаний; разложение периодических коле­ баний на гармонические составляющие (гармоники) называют гармоническим ана­ лизом и выполняют в соответствии с тео­ рией рядов Фурье.

Действующие переменные силы

 

 

 

при

колебаниях

 

 

 

Действующие силы весьма разнообраз­

 

 

 

ны по своей природе и по той роли, кото­

 

 

 

рую они играют

в колебательных процес­

 

 

 

сах. Эти силы образуют следующие кате­

у

у

:

гории.

г

Возмущающие силы — внешние силы типа Р = Р (/), являющиеся некоторыми заданными функциями (часто, периодиче­ скими) времени и вызывающие вынужден­

ные колебания механических систем, на которые эти силы действуют. Движение, принудительно задаваемое каким-либо точкам меха­ нической системы, является причиной кинематического возбуждения

218

Основы теории колебаний механических систем

 

колебаний (рис. 3); эти колебания происходят

так же, как

если бы

к рассматриваемой механической системе была

приложена

некоторая

эквивалентная возмущающая сила.

 

 

 

Позиционные силы — силы, зависящие от перемещения колебатель­

ной системы. Среди позиционных сил особое значение имеют восста­ навливающие силы. К таким силам относят силы, возникающие при отклонениях системы от положения равновесия и стремящиеся вернуть ее в это положение. Восстанавливающие силы Р = Р (у) зависят (ли­ нейно или нелинейно) от перемещений у системы и не только влияют на движение системы, но и сами управляются этим движением. Колебатель­ ные свойства механических систем обусловлены в основном наличием

восстанавливающих сил.

При

действии толь­

ко восстанавливающих

сил система

совер­

шает

свободные колебания.

 

 

 

Силы трения (неупругого сопротивления)

/? —

/? (у)

зависят

от

скорости

колебаний

(по

крайней мере,

от

ее знака)

и

всегда

направлены

противоположно

направлению

движения. Чаще всего силы трения способ­ ствуют гашению колебаний; соответствующие механические системы называют диссипатив­ ными. В некоторых случаях силы трения оказывают противоположное действие и слу­

жат причиной возбуждения н раскачки

коле­

баний (в автоколебательных системах).

 

 

Силы смешанного характера. Таковы, на­

пример,

силы Р*

{у, 0 » зависящие от

пере­

мещений системы и от времени,

которые нельзя представить в виде

суммы восстанавливающей

силы

Р (у) и

возмущающей

силы

Р(/);

такие силы характерны для параметрических систем,

в

которых

при известных условиях возникают возрастающие колебания

(пара­

метрический резонанс, см.

гл. 6). Смешанным характером

обладают

также силы Р* (у, у) и непредставимые в виде суммы восстанав­

ливающей силы Р (у) и силы трения Р (у); иногда при наличии таких сил механические системы способны совершать установившиеся неза­ тухающие колебания при отсутствии внешних периодических источни­ ков возбуждения (автоколебательные системы).

Возмущающие силы

Источники возникновения возмущающих сил весьма разнообразны (инерционные эффекты, сгорание газовой смеси, переменное притяжение электромагнитов, переменное контактное давление при соударениях и т. п., табл. 1); в еще большей степени различны законы их изменения во времени. Общие сведения о характере возмущающих сил, переда­ ваемых на фундаменты различными машинами, приведены в табл. 2.

В некоторых случаях возмущающие силы не являются детермини­ рованными функциями, а представляют собой случайный процесс (сейсмические нагрузки, действие неровной дороги на автомобиль, волнение, в условиях которого происходит качка корабля, и т. п.). Характеристики таких случайных процессов (математическое ожидание, дисперсия, корреляционная функция) получают путем обработки экспе­ риментальных данных. О статистических задачах см. гл. 10.

Основные понятия

 

219

1. Некоторые источники возмущающих сил

 

Источник

Закон изменения

Переменные силы инерции

Р

 

 

 

т

 

-

Переменное давление газа

Р

 

 

а л

л

 

Переменное притяжение

Р

 

 

электромагнита •

У\лл

 

Кратковременный импульс (удар)

АI

 

 

 

П \

.

-о

Здесь предполагается, что зазор значительно больше перемеще-

ни й , развивающихся при упругих ко.лебаннях, 1гак что силу притяжения

можно считать независящей от движсигия систем[Ыи принимать заданной функцией времени.

2. Возмущающие силы, передаваемые машинами на фундаменты

Вид главного движения

Закон изменения возмущающей

и типы машин

силы

Равномерное вращение, электриче­ ские машины (электродвигатели, двигатель-генераторы и др.): тур­ боагрегаты (турбогенераторы, тур­ бокомпрессоры, турбовоздуходув­ ки, турбонасосы)

Равномерное вращение к связанное с ним возвратно-поступательное

движение, машины с крнвошппношатуннымн механизмами (компрес­ соры и насосы, двигатели внутрен­ него сгорания, лесопильные рамы)

р(

 

 

Л

А

Л ,

 

и

V /

р

 

 

К

А

/■ •

 

Ч/\У

\У \/

220 Основы теории колебаний механических систем

Вид главного движения и типы машин

Возвратно-поступательное движение,

завершающееся ударами, встряхи­ вающие и внбрацноино-ударные

формовочные машины, применяе­ мые в литейном производстве и про­ мышленности сборного железобе­ тона

Неравномерное вращение или воз­ вратно-поступательное движение, приводные дппгателн прокатных станов, генераторы разрывных мощ­ ностей н т. п.

Продолжение табл. 2

Закон изменения возмущающей силы

Р

Лс

Р

/ V ,

Восстанавливающие силы

В механических системах с упругими связями восстанавливающие силы возникают вследствие деформирования этих связей в процессе колебаний. В других случаях роль восстанавливающей силы может играть вес (маятник), сила поддержания жидкости (корабль) или сила упругости газа (пневмосистемы).

Восстанавливающие свойства упругой связи определяются упругой

характеристикой

 

Г=Г(У ),

(1)

где Р — приложенная к связи статическая сила

(момент); у — вызы­

ваемое этой силой перемещение *.

 

При восстанавливающих силах иной природы (вес и т. п.) соответ­ ствующую характеристику называют квазиупругой характеристикой,

или характеристикой восстанавливающей силы (восстанавливающего момента).

В случаях, когда

 

Р ( У ) = - Р { - У ) .

(2)

характёристину называют симметричной. В линейных характеристиках

Р = су

(3)

коэффициент с называюткоэффициентом жесткости; коэффициент жесткости представляет собой статическую силу, способную вызвать перемещение, равное единице.

Некоторые типовые схемы упругих элементов и соответствующие им упругие характеристики приведены в табл. 3.

• Восстанавливающая сила, т. е. сила обратного действия упругой связи на остальную часть механической системы, направлена противоположно силе Р.