книги / Релаксационные явления в полимерах
..pdfБлагодаря тепловому движению и флюктуациям атомы в вер шине трещины время от времени приобретают достаточную ки нетическую энергию для разрыва или восстановления связи ме жду ними. При этом процесс разрыва и восстановления связей сопровождается затратой кинетической энергии на преодоление потенциальных барьеров U и U' (рис. 1.33). Кинетические энер гии частиц, равные этим барьерам, являются соответственно энер гиями активации процессов разрыва и восстановления химических связей. Разность потенциальных барьеров есть потенциальная по верхностная энергия, практически равная свободной поверхност ной энергии, возникающей при однократной флюктуации.
Рис. 1.33. Изменение потенциальной энергии в вершине микротрещины при разрыве связи (переход частиц справа налево) в разгруженном образце.
Потенциальная энергия атомов в объеме с некоторым прибли жением может рассматриваться как функция расстояния между частицами в направлении растяжения, т. е. как функция расстоя ния между атомами х, а для частиц, находящихся на свободной поверхности (после разрыва связей), — как функция расстояния х' (см. рис. 1.32). В ненагруженном твердом теле х = Ло, что со ответствует равновесному межатомному расстоянию в объеме, и
=что соответствует равновесному межатомному расстоянию
вприповерхностном слое. Следовательно, левый минимум (см. рис. 1.33) соответствует равновесному положению частиц в объ
еме, вдали от трещины, правый — равновесному положению ча стиц на свободных поверхностях трещины. Максимум на потенци альной кривой возникает вследствие того, что на процесс разрыва связей влияют ближайшие соседи, находящиеся в следующих атом ных слоях. Их взаимодействие с атомами, выходящими после раз рыва связей на поверхность микротрещины, характеризуется меж атомным расстоянием xf, причем у вершины трещины это расстоя ние максимально (см. рис. 1.32).
В разгруженном материале вероятность нахождения частиц в объеме тела больше, чем на свободной поверхности трещины. Если
не происходят коррозионные процессы и отсутствует поверхностно активная среда, то трещина после разгрузки смыкается вплоть до дефекта, на котором она образовалась. В нагруженном материале растягивающее напряжение способствует разрыву связей и препят ствует их восстановлению. Следовательно, в нагруженном состоя нии для разрыва связей требуется меньшая, а для восстановления их — соответственно большая кинетическая энергия, чем в ненагруженном состоянии. При увеличении растягивающего напряже ния вероятность разрыва связей возрастает, а их восстановления — уменьшается. При относительно больших напряжениях более вероя
тен |
разрыв связей, поэтому микротрещина растет. Напряжение |
а = |
оо, при котором вероятности разрыва и восстановления связей |
равны, а микротрещина не растет, есть безопасное напряжение. При очень низких температурах, вблизи абсолютного нуля, теп ловое движение практически отсутствует. Поэтому отсутствует и кинетическая энергия, необходимая для того, чтобы происходил переход из одного минимума потенциальной энергии в другой. В этих условиях трещины практически не растут при любых на пряжениях меньше некоторого критического ок, которому соответ ствует критическое перенапряжение в вершине микротрещины сг*,
причем отношение этих напряжений численно равно коэффициенту концентрации напряжения у вершины микротрещины.
Впервые в ясной форме идея о флюктуационном механизме раз рушения низкопрочных твердых тел была высказана Смекалем [236]. По Смекалю, увеличение интенсивности тепловых флюктуа ций с повышением температуры приводит к снижению прочности твердого тела, так как вероятной причиной разрушения является тепловая и упругая энергия у вершины трещины. Эта идея затем развивалась во многих работах [190, 237].
При медленном разрушении хрупких тел под действием малых нагрузок (но больших а0). на первой стадии на поверхности разрыва образуется гладкая или зеркальная зона разрушения, а на второй стадии, протекающей с большой скоростью, близкой к скорости рас пространения поперечных упругих волн в твердом теле,— шерохо ватая зона разрушения. Разрушение на второй стадии происходит по механизму, который Гриффит считал единственным и характер ным для хрупких тел. Этот механизм разрушения Смекаль назвал позже атермическим.
Вполне строгого определения атермического механизма, по-ви димому, в литературе нет. Считается, что он наблюдается тогда, когда тепловые флюктуации уже не играют роли, а процесс раз рыва определяется только напряженным состоянием материала. Это может происходить при достаточно низких температурах или больших скоростях разрушения, когда скорости распространения трещин определяются упругими свойствами твердого тела и запа сом упругой энергии в нем, а не тепловыми флюктуациями.
Для многих твердых тел (стекло, керамика, некоторые метал лические сплавы) характер разрушения при обычных температу-
pax может рассматриваться как атермический. Этим объясняются взгляды Гриффита, который считал, что хрупкие тела разрушают ся по атермическому механизму. Разрушение он представлял как процесс, протекающий с критической скоростью. Однако этот взгляд Гриффита на критический характер разрушения оказался принципиально невёрным даже для атермического механизма вследствие того, что Гриффит не учитывал различные виды рассея ния упругой энергии при росте микротрещин.
В настоящее время стало ясно, что оба механизма разрушения сопровождаются временными эффектами прочности. При флюктуационном механизме прочность зависит от времени. Атерми ческийпроцесс сам по себе не приводит к временным эффектам прочности. Однако неизбежные механические потери, сопровождаю щие этот механизм разрушения, приводят к временной зависимо сти прочности.
Первая физическая теория прочности была предложена Гриф фитом в 1921 г. [238]. Эта теория основывалась на законе сохра нения энергии и предназначалась для низкопрочных дефектных стекол. Следовательно, теория Гриффита не рассматривала моле кулярный процесс разрушения хрупкого материала.
Под действием приложенного напряжения а на краях микро трещин возникают' перенапряжения о*, которые могут во много раз превосходить среднее напряжение а' в еще не разрушенном сечении образца, где находится микротрещина. Если величина пе ренапряжения у вершины наиболее опасной микротрещины равна теоретической прочности от , то, по Гриффиту, происходит ката строфическое (со скоростью, близкой к скорости звука) разраста ние трещины и образец разделяется на части.
Максимальную техническую прочность (критическое напряже ние) рассчитывают по Гриффиту из следующего условия: тре щина растет тогда, когда изменение упругой энергии в образце (за счет разгрузки материала вокруг растущей трещины) равно (или больше) изменению свободной поверхностной энергии, воз никающей при образовании новых поверхностей. Далее учиты вается, что длина микротрещины намного меньше поперечного сечения образца и фактическое напряжение а' в сечении, содержа щем микротрещину, практически совпадает по величине с напря жением о, рассчитанным на номинальную площадь поперечного сечения образца. Изменение упругой энергии dW в тонкой пла стинке при образовании в ней внутренней узкой эллиптической микротрещины, расположенной поперечно направлению растяже ния, равно:
dW=--?gjt&cdc |
(1. 34) |
где с — длина внутренней трещины, расположенной перпендику лярно к направлению растяжения;
Е — модуль Юнга материала; ô — толщина пластинки.
Изменение упругой энергии, вызванное наличием трещины,— величина отрицательная, так как рост трещины приводит к раз грузке материала вокруг нее и к убыли упругой энергии образца. Поверхностная энергия трещины равна 2ас6, где а — свободная поверхностная энергия твердого тела. Вся энергия образца, со держащего трещину и находящегося под постоянным напряже нием, равна:
С
О
где Wo— упругая энергия образца без трещины; второй член правой части уравнения выражает убыль упругой энергии образца; третий член характеризует увеличение энергии в результате обра зования новых поверхностей. После интегрирования получаем вы ражение:
Упругая энергия при увеличении длины трещины на малую ве личину de уменьшается согласно формуле (1.34). Одновременно поверхностная энергия увеличивается на de — 2addc. По Гриф фиту, условием разрушения является равенство этих изменений энергии (что равносильно условию dW/dc = 0).
Из этого следует, что максимальная техническая прочность тонкой пластинки с начальной внутренней длиной микротрещин со (при условии, что длина микротрещины намного меньше ши рины пластинки), по Гриффиту, равна:
При наличии начальной краевой микротрещины, глубина кото рой /0 равна половине длины внутренней трещины, максимальная техническая прочность равна:
Идеи Гриффита получили дальнейшие уточнения в р'яде работ [239—242]. Несмотря на многие слабые стороны, ценность теории Гриффита заключается в ясной формулировке того, что техниче ская прочность сильно зависит от дефектов, имеющихся в твердом теле. Большинство недостатков этой теории указал сам Гриффит (ограниченность применения теории упругости, уменьшение модуля упругости с увеличением напряжения, воздействие других трещин в образце на рассматриваемую и т. д.). Для идеально упругого тела, которое рассматривал Гриффит, эти ограничения, впрочем, снимаются.
Принципиальны, однако, два недостатка теории Гриффита,
не указанные им самим и его последователями. Механизм разру |
||
шения по Гриффиту следует отнести к предельному случаю, т. е. |
||
к атермическому процессу разрушения, когда отсутствуют или |
||
становятся несущественными тепловые флюктуации. Теория Гриф |
||
фита не |
объясняет |
временную зависимость прочности, в связи |
с чем она неоднократно подвергалась критике. При достаточно |
||
низких температурах теория Гриффита до некоторой степени фи |
||
зически |
оправдана, |
так как временная зависимость прочности |
твердых тел при очень низких температурах слабо выражена, а свободная поверхностная энергия совпадает с потенциальной поверхностной энергией. Идеи Гриффита получили уточнение во многих работах, в которых проблема прочности рассматривалась с точки зрения теории упругости абсолютно упругого тела.
Теория Гриффита также не учитывает механические потери при разрушении идеально хрупкого тела [190, 228, 243].
Основной недостаток теории Гриффита заключается в следую щем. Критическое напряжение Гриффит определял из условия: изменение упругой энергии при росте трещины равно увеличению поверхностной энергии. Это условие приближенно годится, од нако, только для квазистатического процесса, когда скорость ро ста трещины бесконечно мала. При росте трещины с. конечной скоростью происходит рассеяние упругой энергии, которая в ко нечном счете переходит в тепло. Следовательно, в соответствии с законом сохранения энергии следует записать:
-dW = de + dQ'
где dQ' — рассеянная энергия. Если dQ' — 0, то это означает, что трещина не растет и рассеяния энергии не наблюдается.
Необходимо внести еще одно уточнение в механизм разруше ния твердых тел. В момент, когда среднее растягивающее напря жение в образце достигает значения <тк, перенапряжение у вер шины микротрещины о* достигает критического значения а*. Ме
жду тем все исследователи, начиная с Гриффита, отождествляют два разных понятия: теоретическую прочность и критическое пе ренапряжение в вершине микротрещины. Такое отождествление неверно, так как атермическое разрушение наблюдается при до стижении максимума квазиупругой силы в сложнонапряженном состоянии у вершины микротрещины. Эта величина и называется критическим перенапряжением о* [235]. В отличие от теоретиче
ской прочности, являющейся константой материала (при данном простом виде напряженного состояния), критическое перенапря жение может меняться в зависимости от величины и формы мик ротрещины и упругих свойств материала.
Трещина начинает расти со скоростью отличной от нуля, при условии, если перенапряжение о* в ее вершине превышает <т*.
Чем выше значение о* по сравнению с о*, тем больше скорость
роста трещины. Этот вывод подтверждают работы Шенда [244]. Из экспериментальных данных и формул Нейбера [245] для коэф фициентов концентрации напряжения он рассчитал перенапряже
ние, при котором разрушение стекол происходит с большими ско ростями. Эта величина для разных стекол в два-три раза превы
шает теоретическую прочность.
В связи со сказанным выше ясно, что одна из важнейших за дач теории прочности твердых тел в ближайшем будущем состоит в более точном количественном учете всех видов механических потерь.
После работ Гриффита и других исследователей по феномено логической теории прочности постепенно на основе новых экспе риментальных данных о механизме разрушения стала развиваться молекулярная теория прочности твердых тел. Хотя молекулярная теория прочности окончательно еще не разработана, однако неко торые успехи уже имеются. Так, предложены различные теории прочности, учитывающие строение твердых тел и тепловое движе ние (флюктуационные теории).
Давно замечено, что твердые тела разрушаются и при растя гивающих напряжениях о меньше критического ав или, точнее, при перенапряжениях в вершинах микротрещин <х* < а*. Это яв
ление, получившее название «усталости материала», наблюдается тем отчетливее, чем выше температура. При низких температурах усталость практически исчезает. Это связано с тем, что механизм разрушения твердых тел при повышенных температурах принци пиально иной, чем при низкихЕсли при температурах, близких к абсолютному нулю, разрыв межчастичных связей в материале происходит только под действием напряжений, то при обычных и высоких температурах разрушение происходит при совместном действии напряжений и тепловых колебаний атомов и молекул (термический механизм разрушения). Напряжение растяжения может оказаться слишком малым для прямого разрыва связей, но достаточно существенным для увеличения вероятности раз рыва связей при тепловых колебаниях частиц. Идеи о роли теп ловых флюктуаций в разрушении твердых тел развивались Смекалем [236], Александровым [246], Журковым [206,247—250], Пон-
селе, |
Коксом, |
а также в работах |
Бартенева [190] и др. [251]. |
В |
связи |
с теми или иными |
конкретными представлениями |
о флюктуационном механизме исследователи предлагали различ ные теории временной зависимости прочности. Критический ана лиз этих теорий дан в монографии [190].
Ниже рассматривается временная зависимость прочности на основании теории, предложенной Бартеневым в 1955 г. [233].
При безопасном напряжении о0 вероятности разрыва и восста-. новления связей одинаковы и скорость роста трещины равна нулю. Поэтому при данном и меньших напряжениях микротре щины расти не будут при любой температуре. При напряжениях
больше а0 микротрещины растут, так как вероятность разрыва связей больше вероятности их восстановления.
Представим себе периметр (или фронт) микротрещины в хруп ком полимере и проследим за движением малого участка периметра длиной Хя. При каждой достаточно большой флюктуации происходит разрыв одной или нескольких цепей и участок пери метра микротрещины внедряется на глубину равную X. Величины Хя и X можно рассчитать, если ввести некоторые предположения. Будем считать, во-первых, что полимер находится в неориентиро ванном состоянии, так что на пути трещины рвется в среднем каждая третья цепь, а две другие выходят на поверхности раз рыва, не разрушаясь. Во-вторых, предположим, что при флюктуа ции рвется одна полимерная цепь, а не группа цепей. Пусть Хо— среднее межмолекулярное расстояние в полимере (расстояние между соседними цепями). Так как на пути трещины в среднем рвется каждая третья цепь, то Х «З Х о..П о периметру трещины, вследствие различной ориентации цепей, соседними с рвущейся
цепью вправо или влево могут |
быть: 1) так же рвущаяся цепь |
|
и - две следующие |
нервущиеся; |
2) одна нервущаяся, вторая |
рвущаяся и третья |
нервущаяся; |
3) две нервущиеся и третья рву |
щаяся. Следовательно, среднее расстояние между соседними рвущимися связями по периметру Яя æ 2XQ.
Величина о, называемая флюктуационным объемом, играет важную роль в процессе разрушения. Она равна произведению ХХяХт где Хт— расстояние между минимумом и максимумом кри вой потенциальной энергии (см. рис. 1.33). Величина Хтнесколько больше, чем смещение атомов в момент разрыва связи, которому соответствует максимум квазиупругой силы между атомами, рав ный максимальному значению производной (dUfdx) в точке пе региба потенциальной кривой. В соответствии с работой Губа нова и Чевычелова [252] для органических полимеров можно при
нять, что |
величина |
Хт— порядка |
длины связи С—С, |
т. е. |
Хт= * |
|
= |
1,5 А. |
Полагая |
для ПММА |
Я о «5 А , получаем |
со = |
2,25 * |
. |
10~19мм*. |
|
|
|
|
Если исходить из флюктуационного механизма разрушения, ско рость роста микротрещины v следует считать равной t»i — v2 где Ь\ и »2 — флюктуационные скорости роста и смыкания микро.трещины, зависящие от вероятностей процессов разрыва и восстанов ления связей при данном напряжении о и температуре Т. Выра жение для v имеет следующий вид:
|
|
[ |
Ц -и р о' |
Ц '+ ф з ' 1 |
|
||
|
|
кт |
- е |
кТ \ |
(1.35) |
||
|
|
е~ |
|||||
Здесь vK= Xvo— критическая |
скорость |
роста микротрещины; |
|||||
vo — частота тепловых колебаний, |
которая |
для полимеров |
прини |
||||
мается |
примерно |
равной |
1012 сект1. |
|
Следовательно, |
ц* « |
|
« 1500 м/сек, что по |
порядку |
величины |
близко к предельной ско |
||||
рости |
разрушения |
ПММА |
у«> |
700 |
м/сек,предсказываемой |
атермическим механизмом. То, что скорость разрушения ПММА на быстрой стадии по экспериментальным данным не превышает 700—800 м/сек, свидетельствует о реализации на этой стадии атермического механизма разрушения.
Важнейшую роль в кинетике роста микротрещин играют энер гии активации U и V . Вследствие объемного теплового расшире ния полимера энергия активации процесса разрушения зависит от абсолютной температуры в первом приближении по линейному закону:
|
U = U0 |
— аТ |
(1.36) |
где i/o— значение |
энергии активации, экстраполированное, к аб |
||
солютному нулю; |
постоянная а = |
27 кал/моль •град [190]. Так как |
i/o определяется экспериментально из опытов по долговечности или через энергию термодеструкции полимера в вакууме, то ве личина U может быть определена по уравнению (1.36). Для ПММА примем в соответствии с работой Журкова и Абасова
[247], что i/o |
равна 52 ккал/моль — энергии активации термиче |
||
ской деструкции ПММА в вакууме. Тогда, например, имеем U — |
|||
= 44,4 ккал/моль при 253 °К (—20 °С). |
находится из |
||
Энергия активации восстановления связей V |
|||
условия, что |
( { / — U') — свободная поверхностная |
энергия |
новых |
элементарных |
поверхностей, образующихся после |
разрыва |
связи |
у вершины трещины. После разрыва цепи образуются две новые
микроплощадки свободной поверхности с площадью |
Отсюда |
||||
следует: |
2aM rt |
|
|
||
|
U ' = U — |
|
|
||
Для ПММА наиболее надежные измерения Зисмана [253] дают |
|||||
величину а — 39 эрг/см2. Учитывая, что ХКп= |
1,5-10-14 см2 |
получим |
|||
-для V |
значение 27,6 ккал/моль. |
|
роста |
микротрещин о — 0, |
|
При напряжении о = оо скорость |
|||||
что соответствует равенству U— V = |
2сорОо. Отсюда следует, что |
||||
безопасное напряжение равно: |
|
|
|
|
|
|
ff° |
Ujt |
|
|
|
Для |
полимеров коэффициент |
концентрации напряжения р |
у вершины микротрещины принимается обычно равным 10 [190]. После подстановки в последнюю формулу численных значений по лучим для ПММА оо = 2,6 кгс/мм2.
С приложением заданного растягивающего напряжения о > Сто микротрещина начинает расти со стартовой скоростью v3 которая
определяется той же формулой (1.35), |
если в ней о' |
заменить на |
о (начальной длиной микротрещины |
пренебрегаем). |
Теоретиче |
ская зависимость стартовой скорости микротрещины от напряже ния при 253°К приведена на рис. 1.34 (кривая 3). Видно, что только вблизи безопасного напряжения вторая экспонента фор мулы (1.35) дает заметный вклад. Практически во всем интер
вале напряжения вплоть до критического напряжения стартовая Скорость выражается экспоненциальной зависимостью вида:
— U— mflcr |
|
vs = vKe kT |
(1.37) |
Известно, что экспоненциальная зависимость скорости расту щей трещины от напряжения растяжения подтверждена прямыми измерениями Журкова и Томашевского [260].
Рис. 1.34. Теоретические зависимости стартовой скорости микротрещины ПММА от напряжения при 253 °К, рассчитанные для vs по уравнений Бейтесона [254] для атермического механизма (/); то же для lg Of (2); рассчитанные по уравне нию (1.35) при o ' о (3); о*, — предельная ско
рость роста трёщнны.
Критическое напряжение п„ есть то напряжение, при котором стартовая скорость vt равна критической ик. Это условие выпол няется, если и — <вро = 0. Критическое напряжение, вычисленное по формуле
|
_____У__М2._3-т ïtrl°) |
|
|||
|
Стк— сов |
шв <йР 1 |
°к |
|
|
оказывается |
зависящим |
от |
температуры. При |
253 °К оно равно |
|
\Ь 0кгс/мМ*, |
прй 0*Т( |
о]0) = |
16,4 кгс/мм2. Эти |
данные соответ |
ствуют критическому перенапряжению в вершине микротрещины Неориентированного полимера, равному соответственно 140 и 164кгс/мм2 (р = 1 0 ). Эти значениядают представление о пре дельно возможной прочности твердого неориентированного поли мера.
Уравнение (1.35) описывает возрастание скорости углубления трещины в материал при заданном, не зависящем от времени на пряжения о = const и возрастающем напряжении а' в процессе роста трещины. При этом, если с самого начала ст' < стк, то раз рушение образца происходит в две стадии.
Рис. 1.35. Теоретические |
временные зависимости прочности |
||
ПММА (полоска шириной 3 мм) |
при 253 °К. рассчитанные |
||
по уравнению |
Бейтесона |
[254] в |
предположении, что мате |
риал является |
идеально |
хрупким (7), и по уравнению (1.38) |
в предположении, что разрушение происходит по термофлюктуационному механизму (2).
На медленной стадии первичная микротрещина растет с возрас тающей скоростью, начиная от стартовой. При этом образуется гладкая зона поверхности разрыва. На второй стадии первичная трещина растет со скоростью, определяемой в основном атермическим, а не флюктуационным механизмом разрушения, так как предсказываемая флюктуационной теорией скорость роста тре щины на этой стадии не реализуется. На второй стадии напряже ние в оставшемся сечении образца а' становится больше критиче ского он, поэтому начинают быстро расти вторичные трещины, образуя при встрече друг с другом сколы, раковины и другие повреждения поверхности. В результате возникает шероховатая зона поверхности разрыва. Это деление поверхности разрыва по лимеров на две зоны, конечно,- условно. Детальное изучение по