книги / Метод эффективного поля в механике композитных материалов
..pdf221
K=K+pP;(\-psxPx°) ', p = p 0+pP°(2-ps2f^) ', (5.5.33)
где коэффициенты Px° и P2 определены в (5.5.23). В случае однородных включений с модулями объемного сжатия и сдви га к и р эти коэффициенты принимают вид
Эффективные модули к, и р, при этом определяются соотно шениями
К{к~К) |
иХи-р.) |
(5.5.35) Для включений, более жестких, чем основная среда, эти
выражения для к„р, совпадают с нижней вариационной оценкой Хашина-Штрикмана [180], а для податливых включе ний - с аналогичной верхней оценкой. Следующая из (5.5.35)
зависимость эффективного модуля Юнга Е, от объемной кон центрации однородных сферических включений в случае ком позитов, рассмотренных в конце пункта 5.4, представлена на рис. 5.1 кривыми 3. Очевидно, что область применимости из ложенного в этом пункте варианта метода эффективного поля в случае жестких сферических включений ограничена величи
ной объемной концентрации 0,4(р < 0,4).
§ 5.6. Регулярные решетки неоднородностей
Применим метод эффективного поля для вычисления эф фективных модулей упругости регулярных композитов. Эта задача представляет собой особый интерес, поскольку для ря
222
да таких композитов найдены точные значения эффективных модулей упругости. Поэтому здесь появляется возможность детального исследования погрешности рассматриваемого при ближенного метода.
Пусть идентичные включения образуют регулярную ре шетку в однородной матрице. Тензор эффективных модулей упругости регулярных композитов определим соотношением,
аналогичным (5.3.9) |
|
(о<х)) = С*(е(х)), |
(5.6.1) |
где s(x),<J ( X ) - упругие поля деформаций и напряжений в композитной среде при действии постоянного внешнего поля
Осреднение здесь проводится по объему элементарной ячейки периодической решетки, что, очевидно, эквивалентно осреднению по всему пространству. В свою очередь среднее от е(х) и о(х) по всему пространству совпадает со средними в фиксированной точке х при всевозможных трансляциях ре гулярной решетки неоднородностей. Таким образом, осредне ние в (5.6.1) можно понимать как осреднение по ансамблю случайных функций V(дг), который задается соотношением
(5.6.2)
где Vo (х) - характеристическая функция области, занятой фик сированной решеткой включений, г - случайный вектор, рав номерно распределенный во всем пространстве. Заметим, что при осреднении по ансамблю (5.6.2) эргодическое свойство полей е(х) и ст(х) выполняется автоматически. Таким обра зом, схема метода эффективного поля, развитая в предыдущих пунктах, может быть перенесена на случай регулярных струк тур без каких-либо изменений.
Начнем с построения среднего *Р(дг) (5.5.18) для регуляр ной решетки неоднородностей. Пусть все включения имеют эллипсоидальную форму, причем невырожденным линейным
преобразованием х - пространства (а-1) эти эллипсоиды пере водятся в шары единичного радиуса.
Рассмотрим выражение (5.5.14) для среднего <V(x’+x)V(x')> в случае регулярной решетки эллипсоидов. Как уже отмеча лось, входящий в выражение для этого среднего интеграл
223
\v,{x' + x)V(x')dxf есть объем пересечения двух одинаковых
эллипсоидов Vn центры которых сдвинуты на вектор х . От сюда имеем
jVi{x')Vi(x, + x)dx’ = v(a)J(x), |
(5.6.3) |
||
|
+ |
\ а '^ 2 ' |
(564) |
[ |
0, |
|a"’x|>2 |
|
где v(a) - у m ia2a3- объем эллипсоидов с полуосями а,,а2,а3,
которые образуют регулярную решетку.
Для регулярной решетки одинаковых включений среднее <V(x')V(x' + х)> есть периодическая функция X, причем период ее равен вектору решетки, образованной центрами включений. В окрестности точки х = 0 вид этой функции оп ределяется первым слагаемым в (5.5.14). Отсюда и из (5.6.4) следует, что среднее < V(x’)V(х' + х)> имеет вид
< V(x')V(xr + дс) >= р ^ Д х - т) , |
(5.6.5) |
т
где р - объемная концентрация включений, т - вектор ре шетки, образованный центрами включений. Но тогда функ ция Ч'(х) (5.5.15) в случае регулярной решетки включений определяется соотношением
ч ч * ) = - 1 j { x - m ) , |
(5.6.6) |
р т |
|
где штрих над знаком суммы означает пропуск слагаемого т - 0, а функция J(x) имеет вид (5.6.4).
Отсюда следует, что интеграл в уравнении (5.5.12) для эф
фективного поля деформаций е представляется в виде следу ющего сходящегося ряда
J К(х - Д£г')'Р(дс‘ - x')dx' = -А , |
(5.6.7) |
224
А = А° - 1 |К (*)[£ J(x - т ) - l]<fc. |
(5.6.8) |
Здесь тензор А° имеет вид (2.4.2) при аар - 8ар- Кроме то
го, учтены соотношения (5.5.16) и (5.2.13). Подставляя этот результат в (5.5.12) и разрешая полученное уравнение относи
тельно тензора е , получим
е = К е , А*={1-рАР°У\ f = - ± - \ с \ х )К {х )< к ,
V / у |
^ |
|
(5.6.9) |
где V - объем включения, функция Л°(х) - та же, что и в (5.5.1). Отсюда и из (5.5.23) следует выражение для тензора эффективных модулей упругости композита с регулярной ре шеткой включений
С* =С° + рР° ( / - рАР °) ' . |
(5.6.10) |
Рассмотрим пример изотропной среды, в которой сфери ческие изотропные включения образуют кубическую решетку.
Тензор С*принимает в этом случае вид
С* =С° +рС'[/+(1-р)А°С1+ р а{р )Т С ]Х.(5.6.11)
О
Здесь тензор А° имеет вид (2.4.16), а компоненты тензора
Г в системах базисных векторов решетки е(1\е(2\е(3) опреде ляются соотношением
г |
= |
1 |
|
|
1 а^ц |
|
я О - К ) .Е архм+ 2Е арх/л |
1=1 |
^ia^iP^iX^iM |
(5.6.12) Коэффициент а(р) представляется в виде сходящегося
ряда интегралов, аналогичных (5.6.8)
<*(/>) = S J*(x)[-^y(x-m )-l]<& , |
(5.6.13) |
225
^(Х)=3 2 ^ [ _3+5Р " ’е(,^4+^ ’е(2)^ " ’е(3)П , п=х!\х\,
где функция J(x) имеет вид (5.6.4) при aafi —Sap- Здесь ис
пользовано явное выражение для функции К (х): формула
(П2.2.3) Приложения П2.2. График функции <х(р), получен ный численным суммированием этого ряда, представлен на рис.5.2.
Перейдем к плоской зада че. В этом случае все построе ния проводятся аналогично трехмерной ситуации. Выра жение для тензора эффек тивных модулей упругости попрежнему будет иметь вид (5.6.11), в котором все тензоры следует заменить их двумер ными аналогами. В случае изотропной среды выражение
|
|
|
|
для функции К (х) и тензора |
||||
Приложение П2.3. Формула |
А° в (5.6.8) принимает вид (см. |
|||||||
1.3.4) |
|
|
|
|
||||
1 |
Е '-2 Е 5 |
|
(4E' - Е 2 ~ 12Е5(п) + 8Е 6{п)) |
, |
||||
К(х) = |
Y |
|||||||
2 лт/0|х|2 |
|
|
|
|
|
|
(5.6.14) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А° = — |
^ Е 2 + — |
Щ Е ' - - Е |
2 ], |
(5.6.15) |
|
|||
4Мо |
* м А |
2 |
У |
|
|
|||
где п = х/|х|, эео = [2(1 - |
ко) ] ' |
- для |
плоской |
деформации |
и |
ае„ = (1+ vo) /2 для плоского напряженного состояния, Е '(«)-
элементы Е-базиса в плоском случае (см.Приложение I.I). Пусть круговые изотропные включения образуют правиль
ную треугольную решетку на плоскости. Представим интеграл (5.6.7) в виде
226
jK (x - x ')'P (x - x ')f i^ '= -Л °+ |к (д г)[Ч /(дг)-1]й5с, (5.6.16)
где интегрирование проводится по всей плоскости, функция ЧР(х) обладает свойствами (5.5.16), (5.5.17), a ipynna симмет
рии 'Р(х) совпадает с группой симметрии треугольной ре шетки.
Интеграл в правой части (5.6.16) есть тензор, группа сим метрии которого совпадает с группой симметрии Ч'(х). Из вестно [97], что базис четырехвалентных тензоров, обладаю щих симметрией правильной треугольной peinetKH, состоит только из изотропных тензоров. Поэтому имеет место равен ство
(5.6.17)
Непосредственной проверкой можно убедиться, что пол ное свертывание тензора К (х) (5.6.14) сначала по первой, а затем по второй паре индексов, а также сперва по внутрен ней, а затем по внешней парам равно нулю.
К аар р ( Х ) — ^сфра ( Х ) ~ 0 • |
(5.6.18) |
Отсюда и из (5.6.17) следует, что а = /3= 0 и интеграл в правой части (5.6.16) для правильной треугольной решетки круговых включений исчезает.
Учитывая (5.6.10) и решение задачи для кругового вклю чения в постоянном внешнем поле, получим выражение для
тензора эффективных модулей упругости С* среды с треу гольной решеткой включений
С* = С° + pC'[l + (\ -р)А °С ] |
(5.6.19) |
где тензор А° имеет вид (5.6.15).
Если круговые включения образуют квадратную решетку, то интеграл (5.6.17) не равен нулю. Аналогом функции J(х) (5.6.4) в плоском случае будет функция
227
|
arctg |
2a |
J(x ) = |
|x|<2a, |
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
x > 2 a, |
|
|
(5.6.20) |
где а- радиус включений. При этом функция ^ (х ) определя ется соотношением (5.6.6), а интеграл (5.6.17) принимает вид
|к(х)[Ч'(х)-1]<& = а(/?)Г, |
(5.6.21) |
|||
г |
= |
2 ае„ ? F 1 4- F |
сфЛц |
(5.6.22) |
1 afiXn |
|
|
где компоненты тензора Г выписаны в базисе векторов решет
ки е(1),е(2) коэффициент dp) представляется в виде сходящей ся суммы интегралов
a(p) = Y, jA :(x )^ j(x -w )-l| flfc , |
(5.6.23) |
* ( x ) = i ^ [ 1" 8(" е<1,)!(” ‘'<г,)!] ’
График функции а(р), найденный численным суммиро ванием этого ряда, представлен на рис.5.3.
Тензор эффективных модулей упругости композита с квад ратной решеткой круговых включений определяется выраже нием
С =С° +pC '[l+(l-p)A °C + ра(р)ГС1] *,(5.6.24)
где тензоры А° и Г определены (5.6.15) и (5.6.22).
228 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В [30] задача о напря |
|||||
|
|
|
женном |
состоянии |
плос |
|||
|
|
|
кости с периодической ре |
|||||
|
|
|
шеткой |
круговых |
включе |
|||
|
|
|
ний в однородном |
внеш |
||||
|
|
|
нем поле была решена с |
|||||
|
|
|
помощью |
разложения в |
||||
|
|
|
ряды |
по |
двоякопериоди |
|||
|
|
|
ческим функциям. Приве |
|||||
|
|
|
денные |
в |
[30] |
значения |
||
|
|
|
эффективных упругих мо |
|||||
|
|
|
дулей решеток можно рас- |
|||||
Е^ |
Е./Е=0 |
|
|
|
|
|
|
|
Е* |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0.2 0.4 0.6 |
0.8 Ь/а |
0 |
0.2 |
|
0.4 0.6 |
0.8 |
Ь/а |
|
Р и с. |
5.4 |
|
|
Р и с. 5.5 |
|
На рис.5.4, 5.5 дано сравнение точных значений эффекти вных модулей упругости с подсчитанными методом эффекти вного поля для правильной треугольной решетки из соотно
шения (5.6.19). Здесь Еo,juQи E,ju - модули Юнга и сдвига
матрицы и включений, Е*,//* - те же величины для всего композита. Сплошные кривые - точные решения, штриховые линии с кружками соответствуют формуле (5.6.19).
На рис.5.6-5.8 приведены 1рафики относительных величин эффективных параметров упругости для квадратной решетки круговых включений, подсчитанные по формуле (5.6.24). Здесь же приведены точные зависимости, данные в [30] (сплошные кривые).
229
О |
0.2 0.4 0.6 |
0.8 b/a |
0 |
о.2 0.4 0.6 |
0.8 b/a |
|
Р и с. |
5.6 |
|
Р и с. |
5.7 |
Анализ приведенных здесь графиков показывает, что для рассмотренных регулярных структур решение по методу эф фективного поля практически совпадает с точным решением, когда отношение модуля упругости среды к модулю упругости включения лежит в пределах
0,1 < —^ < 10 |
(5.6.25) |
|
|
Е |
|
|
|
При |
Ео/Е > 1 0 |
или |
|
Ео / Е < 0,1 .начиная со |
зна |
||
чений концентрации вклю |
|||
чений р > 0,4, решения по |
|||
методу |
эффективного |
поля |
|
дают погрешность, |
возрас |
||
тающую |
с ростом |
концен |
|
трации. |
|
|
|
§ 5.7. Тонкие включения в однородной упругой среде
Перейдем к рассмотрению однородной упругой среды с множеством включений, у которых один из характерных раз меров много меньше двух других. Для приложений наиболь ший интерес представляют тонкие включения, модули упру
230
гости которых существенно отличаются от модулей упругости среды. Таким образом, неоднородности рассматриваемого здесь типа характеризуются двумя малыми параметрами: гео метрическим - отношением характерных линейных размеров
<5, и физическим - отношением модулей упругости среды и
включения 52. Главные члены асимптотического разложения упругих полей в окрестности тонких включений в ряд по ма
лым параметрам SX,S2 были построены в главе 3. Для реше ния задачи о взаимодействии множества тонких включений далее ограничимся учетом только главных членов указанных разложений.
Вдальнейшем будем считать, что срединная поверхность
i-го включения Г2.(/ = 1,2 ,...) является плоской с нормалью
mi. Таким образом, включения рассматриваемого типа явля ются пространственно ориентированными. Очевидно, что ориентация такого включения относительно внешнего поля и окружающих неоднородностей влияет на локальное упругое поле, в котором находится это включение. Для описания вза имодействия между тонкими включениями вновь воспользу емся методом эффективного поля. Однако, учитывая специ фику формы рассматриваемых включений, основную гипотезу метода сформулируем иначе, чем в случае квазисферических включений (§ 5.6).
Будем считать, что каждое включение в композите нахо дится в постоянном (локальном) внешнем поле £, которое зависит от ориентации включения т (е = е(т )). С учетом этой гипотезы выражения для тензоров деформаций е(х) и напряжений о(х) в среде с тонкими включениями можно представить в форме, аналогичной (5.3.1), (5.3.2):
е(х) = е° - |
|к (х - х ')^ (дс')й6с' , |
(5.7.1) |
<j(x) = а |
- J S(x - x')B°q(x')dx' , |
(5.7.2) |
q(x) = А(х)е*(т)П(х) , П (х) = ^ 0 ;(х ). (5.7.3)