книги / Цифровые приборы с частотными датчиками
..pdfпритягиваются к зубцам неподвижных электродов 3 и система зани
мает устойчивое положение равновесия, при котором емкость между
электродами максимальна. При отклонении подвижного электрода от положения равновесия возникает возвращающий момент W3a, стремящийся вернуть систему в нейтральное положение. Электриче ская жесткость W3 в совокупности с моментом инерции J подвижной части образует колебательную систему и определяет ее собственную
частоту. Электронный усилитель Ус поддерживает незатухающие
колебания при помощи электромагнита 5, взаимодействующего с при крепленным к подвижной пластине постоянным магнитом 6. Для
съема сигнала без дополнительного нагружения системы используется
осветитель 1 и фоторезистор 4 [112].
Так как для электростатического механизма
2
W3 = 2d dufl UX i
где e — диэлектрическая проницаемость; С — емкость между пла
стинами; d — зазор между пластинами; а — угол поворота подвиж
ной части, то при условии dvï = const собственная частота
ч = |
— = \ f — — UX= WX |
||||
V |
J |
V |
2dJ da'- |
x |
x |
изменяется пропорционально |
измеряемому |
напряжению Ux. Увели |
чение чувствительности и улучшение линейности достигается рацио нальным выбором формы пластин.
Сравнение описанного устройства с обычными электростатиче скими механизмами показывает его явные преимущества. Сравнение момента, обусловленного измеряемой величиной, не с моментом уп ругости, а с моментом инерции обеспечивает более высокую стабиль
ность. В автоколебательном режиме удается увеличить удельный элек
трический момент системы почти в шесть раз по сравнению с обычным механизмом, что в свою очередь сопровождается уменьшением пере
менной составляющей емкости между электродами в два раза при умень
шении полной емкости между пластинами на 10%, т. е. при одинако вых удельных электрических моментах переменная составляющая •емкости уменьшается в 12 раз.
Основным источником специфической для таких устройств погреш
ности является наличие противодействующего момента растяжек,
что приводит к нелинейности характеристики преобразования напря
жения в частоту, особенно в начальной ее части, и некоторой неста
бильности, так как с учетом противодействующего момента растяжек
Я7р частота колебаний
Практически удается достичь лишь Wp/W3 = 0,1 -+- 0,2. Кор рекция нелинейности характеристики преобразования может быть
осуществлена в измерительной цепи методом, описанным в [234].
Отличительной особенностью этого типа датчиков является низ кое значение выходной частоты (/ = 5 20 гц). Поэтому для увели
чения точности отсчета в измерительной цепи производится умножение
частоты или измерение периода колебаний с последующим преобра зованием его в обратную величину при помощи специального цифро
вого устройства. Общая погрешность описанного датчика составляет
0,01%, что в 5—10 раз меньше, чем у лучших электростатических при боров обычного исполнения.
Маятниковый частотный датчик может быть разработан и на базе магнитоэлектрического преобразователя. Этот датчик состоит из двух катушек, расположенных в неравномерном магнитном поле постоян
ного магнита под некоторым углом друг к другу. При прохождении
через катушки измеряемого тока 1Хвозникают моменты, изменяющиеся
при повороте подвижной части и образующие магнитоэлектрическую
жесткость |
|
|
W ,~ n ^ - R h l„ |
где п — число витков |
аа |
катушек; В — индукция в рабочем зазоре; |
|
R — радиус катушек; |
/г — высота активной части катушек. |
Частота свободных колебаний подвижной части в этом случае
определяется величиной тока 1Х:
Для поддержания автоколебаний используется наводимая в одной из катушек э. д. с., которая усиливается и поступает в другую ка тушку, компенсируя потери на трение и электромагнитное затухание. Этому устройству, так же как и вышеописанному, присущи низкая выходная частота (/ = 5 ч- 35 гц) и незначительная добротность
(Q = 20 25), а нестабильность магнита не позволяет достичь в этих
датчиках погрешности ниже 0,02%.
4-3. Частотные датчики с маятниковыми резонаторами для измерения неэлектрических величин
На рис. 4-2 показана схема устройства датчика для измерения
линейных ускорений, выполненная на базе малогабаритных часов со свободным ходом и неуравновешенным балансиром [115]. Под дейст
вием внешнего ускорения х, направленного перпендикулярно оси
маятника, при отклонении массы т на малый угол ср от направления
действия ускорения возникнет дополнительный устанавливающий мо
мент, равный mix sin ср æ ml ср*. В результате собственная частота
оказывается равной
х 1 л Г W + ~пйх 1 |
т / ”"F -, [ \ , mix |
r i/ T T ~ |
Л “ -fc К — ÿ— - • & |
V ~Т y 1+ |
+ |
|
m l |
" |
величина дополнительной упругости, |
где г —— |
х — относительная |
||
д |
W |
|
|
пропорциональная измеряемой величине.
Для улучшения линейности датчик может быть дифференциаль
ным, т. е. состоять из двух механизмов 4M t и ЧМ2 (рис. 4-3) с маят никами, дисбалансы которых направлены в противоположных направ
лениях. |
Погрешность линейности |
такого устройства |
в соответствии |
с табл. |
2-2 (п = 2) составит ул = |
± 0,03% при е = |
0,1. Маятнико |
вые датчики для измерения других неэлектрических величин (усилий,
давлений, перемещений, температур и т. д.) могут быть также по
строены на принципе изменения
при воздействии |
измеряемой ве |
|
|||||
личины |
активной |
длины |
пру |
|
|||
жины, для чего может быть ис |
|
||||||
пользована показанная в правой |
|
||||||
части рис. 4-2 подвижная вилка, |
|
||||||
угол |
поворота |
которой |
может |
|
|||
достигать |
± 6 0 ° |
Для установки |
|
||||
нуля может служить вилка вто |
|
||||||
рого |
маятника. |
В |
дифференци |
|
|||
альном датчике регулировочные |
|
||||||
вилки обоих механизмов поддей |
|
||||||
ствием |
измеряемой величины |
|
|||||
должны перемещаться во встреч |
|
||||||
ных направлениях. |
|
|
|
||||
Вместо спиральной пружины |
|
||||||
при |
построении |
маятникового |
Рис. 4-2. Способы управления частотой |
||||
резонатора может быть исполь |
маятникового резонатора: слева — при |
||||||
зована |
упругая лента 2 прямо |
помощи дисбаланса, справа — измене |
|||||
угольного |
сечения |
(рис. |
4-4), |
нием активной длины пружины |
|||
|
одним концом жестко присоеди ненная к оси крутильного маятника 3. Другой конец ленты пропу
скается через прорезь предварительного преобразователя /, который
может быть выполнен в виде инерционной массы (для измерения уско
рений), упругой мембраны (для измерения давлений и усилий), биме
таллической пластины (для измерения температуры) или другого устройства для преобразования измеряемой величины в перемещение.
При изменении активной длины ленты под воздействием измеряемой
величины изменяется ее жесткость и, следовательно, частота коле баний маятника.
Погрешности частотных датчиков с маятниковыми резонаторами подробно проанализированы в работе [108]. Их рассмотрение показы
вает, что с помощью механизмов обыкновенных часов могут быть до
стигнуты высокие точности преобразования. Так, например, если
ошибка хода каждого из часовых механизмов составляет 10~4, т. е. 5 мин за месяц, а относительная девиация частоты каждого маятника равна 0,05, то ошибка преобразования дифференциального датчика
будет у = 0,2%, а при использовании более точных часовых меха-
низмов типа хронометра может быть достигнута еще меньшая вели чина погрешности, вплоть до значений у = 0,005%.
Частотный диапазон использовйния датчиков с маятниковыми резонаторами определяется частотой их автоколебаний и для совре менных механизмов ограничивается значениями 0,25 — 0,5 гц.
.(Û
Рис. 4-3. Дифференциальное вклю- |
Рис. 4-4. |
Маятниковый резо- |
чение управляемых маятниковых ре- |
натор |
с упругой лентой |
зонаторов |
|
|
4-4. Частотные датчики с механическими резонаторами, основанными на изгибных колебаниях
Язычковые резонаторы, представляющие собой консольно зажа тую упругую пластину или трубку, строго говоря, являются систе мами с распределенными параметрами. Однако часто они имеют на
конце сосредоточенную массу и в этом случае в первом приближении
могут рассматриваться как системы с сосредоточенными параметрами; Возбуждение язычковых резонаторов чаще всего осуществляется электрически, однако они могут возбуждаться и пневматически (по добно язычку аккордеона). Примеры датчиков с язычковыми резона
торами переменной жесткости для измерения ускорений, давлений
и линейных размеров описаны в работах [2, 36].
Примером использования язычкового резонатора с переменной
массой может служить описанный в [116, 117] частотный датчик для
измерения уровня жидкости. Резонатором этого датчика (рис. 4-5) двляется дюралевая трубка 7, укрепленная на овальном латунном
упругом элементе 2. Период собственных колебаний такого резонатора
связан с высотой А столба жидкости соотношением
или через параметры резонатора |
|
|
|
Г |
Soph3 |
|
J |
7 = 2* V W |
+ |
W |
где W— жесткость упругого элемента; J — момент инерции сйстемы; S 0 — сечение трубки; р — плотность.
Датчик, описание которого приведено в работе [116], имел дюра
левую трубку длиной 690 мм, диаметром 16,5 мм и толщиной стенки
1 мм, упругий элемент — овальный 20 х 6 мм, длиной 70 мм и тол щиной стенки 0,1 мм.
Аналогично устроен и частотный датчик для измерения темпера туры [119], содержащий резонатор, частота которого определяется вы-
|
1* А 1 \1 |
А 1Г |
|
I |
|
|
1 |
|
|
\» |
|
|
» |
|
|
I |
|
|
I |
|
|
4W |
' |
Рис. 4-5. Схема устройство язычко |
Рис. 4-6. |
Схе |
вого датчика для измерения уровня |
ма работы про |
|
жидкости |
стейшего |
ка |
|
мертона |
сотой ртутного столба. В отличие от предыдущего этот датчик воз
буждается механически с помощью часового механизма.
Основным недостатком описанных датчиков является низкая ве
личина добротности их резонаторов, редко достигающая значения
нескольких сотен, что является следствием значительного рассеива ния энергии в месте заделки язычка. Для уменьшения отвода энергии
от резонатора к основанию датчика необходимо уменьшить реакцию
деформирующегося язычка на основание. Этому условию лучше всего удовлетворяют камертонные резонаторы.
Камертонный резонатор (рис. 4-6) представляет собой металличе
ский стержень прямоугольного сечения, согнутый в форме буквы U.
Размеры сечения ветвей камертона малы по сравнению с их длиной.
Колебания ветвей камертона находятся в противофазе. На концах
ветвей камертона в точках А возникают пучности, а в точках В —
узлы колебаний. В середине камертона, т. е. в точке С, в месте его из
гиба между двумя узлами, возникает пучность. В этой пучности ам*-
плитуда колебаний значительно ниже, чем на концах стержней, чем
и объясняется малая величина рассеиваемой в основание энергии, ai следовательно, и высокая добротность системы. Особенно высока (до
Ü S
105) добротность камертонных резонаторов, выполненных из неметал
лических материалов (например, кварцевых).
Свойства камертонных резонаторов подробно рассмотрены в ра
боте [1211. Для определения основной частоты собственных колебаний
камертонного резонатора может быть использована формула
где / и L — соответственно толщина |
и длина ветви камертона; Е и |
р — соответственно модуль упругости |
и плотность материала. |
|
Основное применение па |
|
мертонные резонаторы нахо |
|
дят при построении датчиков |
|
стабильной частоты. При этом |
|
удается в достаточно малых |
|
габаритах реализовать весьма |
Рис. 4-7. Камертонный резонатор |
Рис. 4-8. Биметал |
Булова |
лический камертон |
точные датчики. Так, например, на основе изображенного на рис. 4-7 резонатора выпускаются наручные электронно-механические часы, ко
торые при серийном выпуске, без специальных регулировок и доводок,
обеспечивают суточный ход с погрешностью ± 2сек (2 • 10-5) . При этом
гарантируется стабильная величина этой погрешности в течение года
без смены источника питания при изменении температуры окружающей
среды от — 7 до + 50° С. Для уменьшения температурной погрешно
сти датчиков стабильной частоты используют биметаллические ка
мертоны (рис. 4-8), что обеспечивает стабильность частоты в преде
лах (1 2) 10-7 отн. ед. При более жестких требованиях к стабиль
ности частоты прибегают к термостатироваиию резонаторов.
Специальные симметричные конструкции камертонов, нечувстви тельные к изменению положения в пространстве и предназначенные
для преобразования в частоту электрического тока и напряжения, описаны в работе [25]. На базе камертонных резонаторов могут быть
построены частотные датчики для измерения температуры. В этом
случае материал, из которого изготавливается резонатор, должен иметь большое значение температурного коэффициента линейного расширения.
К датчикам с изгибными колебаниями относятся также вибропластинные датчики, подробно рассмотренные в работах Л. Г. Эткина, Ю. С. Плискина и их сотрудников [123, 247].
4-5. Частотные датчики с механическими резонаторами, основанными на продольных и поперечных колебаниях
Тип колебаний, способных распространяться в упругой среде,
зависит от ее упругих свойств. В среде, подвергающейся лишь де
формации сжатия (жидкость, газ), распространяются только продоль ные волны.
В среде, подвергающейся как деформации сжатия — растяжения,
так и деформации сдвига, могут распространяться и продольные, и
поперечные волны. Для изотропной однородной (поликристалличе* ская структура) среды скорость распространения продольных волн
с = VEJp, где Е — модуль упругости, р — плотность. Для этой же
среды скорость распространения поперечных волн (колебания сдвига, крутильные)
где N — модуль сдвига, ар, — коэффициент Пуассона.
Период колебаний стержня определяется временем прохождения фронта волны от одного конца стержня до другого и обратно. Поэ
тому при длине стержня, равной /, основная собственная частота про дольных колебаний
Это соотношение показывает, что на основе таких резонаторов
могут быть построены частотные датчики для измерения I, Е , р или
величин, функционально связанных с ними.
Для поддержания колебаний в таких резонаторах используется либо эффект магнитострикции, либо пьезоэффект. Примером резона тора с магнитострикционным возбуждением продольных колебаний может служить устройство, приведенное на рис. 4-9. Круглый стер жень 4 из феррита с магнитострикционными свойствами имеет на кон
цах катушки возбуждения 1 и приема 3. В центре стержня, концен-
трично с ним расположен цилиндрический поляризующий постоян ный магнит 2. С целью уменьшения габаритов такого резонатора иногда используют крутильные колебания, частота которых для стержня тех же габаритов значительно ниже, чем продольных, и оп ределяется выражением
Вкачестве примера частотного датчика, использующего резонатор
смагнитострикционным возбуждением, может быть приведен выпу^
скаемый фирмой «Брансон» датчик (рис. 4-10) переносного прибора
для измерения твердости. Чувствительным элементом этого датчика является стержень 1 из ферромагнитного материала, на который сво бодно надета обмотка возбуждения 2.. Один конец стержня имеет ко нический наконечник, а второй прикреплен через кварцевый пьезо
элемент 3 к инерционной массе 4. От усилителя 6 на обмотку возбуж дения подается подмагничивающий постоянный ток, а также усилен
ный и повернутый по фазе сигнал от пьезоэлемента. Таким образом, получается замкнутая и самовозбуждающаяся электромеханическая
Рис. 4-9. |
Магнйтострикционный |
Рис. 4-10. Схема датчика |
|
резонатор |
с продольными колеба- |
прибора для |
измерения |
|
ниями |
твердости |
колебательная система. Если датчик опустить на исследуемый образец,
конусный наконечник под действием груза 4 и пружины 5 прижмется к поверхности образца, при этом увеличение частоты колебаний си стемы определится твердостью образца, точнее площадью соприкосно вения конусного наконечника и образца. Однако зависимость между твердостью и частотой нелинейна.
Пьезоэффект используется для возбуждения кварцевых резона торов, выполняемых в виде пластинки, диска, линзы или стержня, снабженного электродами возбуждения колебаний. Пьезоэлемент вы
резается и закрепляется таким образом, что в нем возбуждается лишь
один из возможных типов колебаний: продольные колебания (сжатия— растяжения по длине или ширине), поперечные колебания (сдвига), крутильные колебания (тоже сводящиеся к сдвигу), а также изгибные.
Для каждой формы колебаний действующий модуль упругости
(модуль Юнга, модуль сдвига, модуль кручения или изгиба) зависит
в отличие от изотропного резонатора от направления распространения
фронта волны и является комбинацией элементов матрицы упругости.
Так как в кварце имеются постоянные упругости с положительными
и отрицательными температурными коэффициентами, то, ориенти
руя соответствующим образом угол среза пьезоэлемента, удается
получить резонаторы с малыми или даже нулевыми ТКЧ в диапазоне температур (например, ЛТ-срез).
Благодаря своей исключительно высокой добротности и стабиль ности кварцевые резонаторы широко используются при построении мер частоты. Такие датчики при термостатировании с погрешностью
± 0,05° С обеспечивают стабильность частоты до 1 — 2* 1(Г7 Допол
нительная стабилизация режимов позволяет получать меры частоты,
обладающие стабильностью не хуже 10“ 9 в течение часа, а при долго
временном использовании — 1(Г8 (для часов -—0,001 сек в сутки).
При построении частотных датчиков температуры используют
два кварцевых резонатора: один с кристаллом АТ-среза, а другой — с кристаллом К-среза, у которого температурный коэффициент ча
стоты составляет величину порядка 10“ 4 1/град. Выходной величиной
таких датчиков температуры является, разность частот двух генера
торов.
Для получения высокой точности и воспроизводимости измерений температуры необходимо использовать кристаллы высокой чистоты,
не имеющие дефектов. Особенно важное значение имеет качество об
работки поверхности резонатора, так как нарушения поверхностного
слоя являются основной причиной старения. Скорость старения, а следовательно, и неконтролируемого ухода частоты резко увеличи
вается из-за прогрессирования микродефектов вследствие термиче
ских напряжений, неизбежных при термометрировании. Так как ха
рактеристикой качества резонатора, в частности состояния его по
верхности, является добротность, для. точных измерений температуры используются кварцевые резонаторы с высокой добротностью (500 000
и выше). Обычно применяются высокочастотные резонаторы в форме диска с фасками (F -среза), в которых возбуждаются поперечные ко лебания сдвига по толщине. Электроды возбуждения расположены в центральной части оснований дисков, а токовыводы для сохранения высокой добротности резонаторов крепятся диаметрально на фасках
диска.
При работе на частоте в несколько десятков мегагерц чувствитель ность такого датчика составляет несколько сотен герц на градус. При
измерении отклонений температуры на 10“ 3 — 1(Г6 град проявляется заметное влияние нагрева кварца К-среза возбуждающим его током. Поэтому для точных измерений необходимо строить генератор так, чтобы ток в кристалле был возможно меньшим (порядка 50 мка). Ниже
приведены некоторые характеристики цифровых термометров [125],
использующих кварцевые резонаторы:
Чувствительность датчика |
1000 гц/град |
Диапазон измеряемых температур |
от —40 до -{-230° С |
Число десятичных знаков отсчета |
(от —40 до 4-450° С) |
4 (модель 2800А) или |
|
Нелинейность в диапазоне от 0 до 100°С |
6 (модель 2801А) |
±0,02° С |
Нелинейность в диапазоне от —40 до 230° С |
±0,15° С |
|||||||
Дрейф нуля за 30 дней |
..............................случайной погреш |
±0,01° С |
||||||
Максимальное значение |
±0,002° С ± 1 знак |
|||||||
ности .................................... |
|
|
|
' .............. |
|
|||
Наименьшее обнаруживаемое изменение тем |
0,0001° С |
|||||||
пературы ................................................. |
|
|
|
|
|
|||
Изменение показаний при изменении темпе |
0,001°С |
|||||||
ратуры окружающего |
воздуха |
на |
1 град |
|||||
Время установления показаний (при погру |
|
|
||||||
жении датчика в воду): |
|
|
1 сек |
|||||
до 63,2% от конечного значения |
|
|||||||
» |
99% |
» |
» |
» |
|
|
4,5 |
» |
» |
99,9% |
» |
» |
» |
|
|
6,9 |
» |
Период повторения измерений .................... |
и |
удары |
0,2—5 сек |
|||||
Датчик выдерживает |
вибрации |
|
|
|||||
с ускорениями до 10 000 м(сек2 |
|
|
1000 долларов |
|||||
Цена датчика........................................... |
|
|
|
|
|
|||
» |
электронного отсчетного устройства . |
1250 |
» |
Другим примером использования частотных датчиков с твердыми резонаторами могут служить цифровые приборы для измерения тол
щины слоя обледенения на крыле самолета [114, стр. 187] или для
измерения толщины распыляемых в вакууме покрытий [36]. Принцип
действия таких преобразователей может быть пояснен следующим образом. Кристалл кварца толщиной /0 имеет период собственных
колебаний Т 0 = 2/0/с0, где с0 — скорость распространения звука в
кварце. При намерзании льда или нанесении покрытия толщиной 1Х период колебаний определяется суммарным временем прохождения
волны на длине /0 со скоростью с0 и на длине 1Х со скоростью сх, т. е.
2/i |
21* |
т х= - ^ + - ^ = т 0+ ы х. |
|
с0 |
Сх |
Таким образом, наблюдаемое приращение периода является ли нейной функцией измеряемой толщины покрытия.
Для измерения небольших приращений толщины 1Х или массы mxt
например, в процессе напыления более удобной является приближен
ная зависимость приращения частоты резонатора:
Д/ = - Л / Х = - ^ Д т * .
Чувствительность подобных датчиков достаточно высока. Так, при размещении кварцевого резонатора с начальной частотой 5 Мгц рядом с объектами, на которые в вакууме напыляются покрытия (с тем,
чтобы пленка такой же толщины образовывалась и на кристалле),
генерируемая частота изменяется на 45 гц на 1 нм (10“ 6 мм) напыляе мого серебряного покрытия.
Аналогично был устроен датчик для измерения эрозии, который устанавливался на спутнике Дискаверер-26 [126]. Этот датчик, со
держащий кварцевый кристалл, покрытый тонким слоем золота, имел частоту собственных колебаний 10 Мгц и обеспечивал чувствитель
ность (по эрозии) S = 1 гц на 1СГ9г, что соответствовало 1 гц на 0,004 нм золота. В интервале температур ± 60° С резонатор обладал темпера турной погрешностью S t = 1 гц/град. Поэтому в датчике использова