книги / Принципы технологии основного органического и нефтехимического синтеза.-1
.pdf
|
|
ляющимися оптимальными по приведенным затра |
||
|
|
там, показали значительное их расхождение. |
||
|
|
Кроме рассмотренных применяются также ре |
||
|
|
курсивный метод |
и метод «случайных |
матриц». |
|
|
В ряде случаев можно использовать сочетание не |
||
|
|
скольких методов. |
|
|
|
|
Сопоставление |
ряда рассмотренных |
методов |
70 |
100 |
синтеза оптимальных технологических схем разделе |
||
Номер варианта |
ния проведено на примере синтеза оптимальной тех |
|||
Рис. 4.3. Затраты на разделе |
нологической схемы газофракционирующей уста |
|||
ние смеси продуктов для |
новки производительностью по сырью 12 млн т/год. |
|||
разных вариантов схемы |
На этой установке выделяют семь товарных продук |
|||
фракционирующей |
установки: |
тов, из которых получают сырье для основного орга |
||
/ — капитальные; 2 — энергетиче |
нического и нефтехимического синтеза. К ним отно |
|||
ские; 3 — суммарные приведенные |
сятся следующие фракции: пропановая, изобутано- |
|||
|
|
вая, //-бутановая, изопентановая, //-пентановая, изо- |
гексановая и //-гексановая. Расход, состав сырья и производительность по продуктам разделения приведены в табл. 4.1.
Исходя из уравнения (4.42) в случае смеси, содержащей 7 компонентов, воз можны 132 варианта технологических схем разделения этой смеси, некоторые из них представлены на рис. 4.2. Результаты расчетов по капитальным, энергетиче ским и приведенным затратам для каждой схемы можно видеть на рис. 4.3. Сум марные приведенные затраты существенно различны для разных схем разделе ния. При этом максимальная разница достигает 87 %, а в случае десятой и пер вой схем она составляет 10 %. Основная доля в приведенных затратах приходит
ся на энергетическую |
составляющую. |
|
|
|
|
|
|
||||
Т а б л и ц а |
4.1. |
Материальный баланс установки газофракционирования |
|
||||||||
Компонент |
Расход сырья |
Содержание |
|
Производительность, тыс. т/год |
|
||||||
|
|
|
примесей, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(мае.) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тыс. |
% |
легких |
тя- |
про- |
изобу- н-бу- |
изо- |
«-пен- изо- |
//-гек- |
||
|
т/год |
(мае.) |
|
желых |
пан |
тан |
тан |
пен- |
тан |
гексан |
сан |
|
|
|
|
|
|
|
|
тан |
|
|
|
Пропан |
61,2 |
8,6 |
0,0 |
2,5 |
59,4 |
1,5 |
— |
— |
— |
— |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Изобутан |
69,0 |
9,7 |
2,6 |
1,6 |
1,8 |
67,2 |
М |
— |
— |
— |
— |
н -Бутан |
32,5 |
4,5 |
1.0 |
2,0 |
— |
0,3 |
30,4 |
0,7 |
— |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Изопентан |
72,5 |
10,1 |
1.6 |
3,0 |
— |
— |
1,0 |
61,5 |
1,9 |
— |
— |
//-Пентан |
193,5 |
27,0 |
4,9 |
3,6 |
— |
— |
— |
10,4 |
190,0 |
7,5 |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Изогексан |
49,0 |
6,8 |
4,3 |
4,8 |
— |
— |
— |
— |
1,6 |
34,1 |
1,8 |
//-Гексан |
238,3 |
33,3 |
3,0 |
0,0 |
— |
— |
— |
— |
— |
7,4 |
236,5 |
И т о г о : |
716,0 |
100,0 |
— |
— |
61,2 |
69,0 |
32,5 |
72,6 |
193,5 |
49,0 |
238,3 |
Было проведено сравнение оптимальной схемы разделения (см. рис. 4.2, а) со схемами, полученными по эвристическим правилам: «разделение в первой по ходу схемы колонне — самое дешевое» (см. рис. 4.2, б); прямая последователь ность отделения легких компонентов (см. рис. 4.2, в); правила «дихотомии» и на базе информационного подхода (см. рис. 4.2, д). Кроме того, для сравнения
122
представлена схема, разработанная без ЭВМ (см. рис. 4.2, г), а также схема с по следовательным отделением тяжелых компонентов (см. рис. 4.2, е). Результаты сравнения этих схем приведены ниже:
Вариант схемы (см. рис. 4.2) |
б |
в |
г |
д |
е |
Место, занимаемое по затратам |
6 |
10 |
11 |
75 |
132 |
Превышение затрат по сравнению с оптимальным, % |
3 |
10 |
12 |
33 |
87 |
Из этих данных следует, что использование только эвристических правил или информационного подхода не позволяет получать приемлемые результаты.
4.4. ТЕРМОДИНАМИКО-ТОПОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ СТРУКТУР ДИАГРАММ ФАЗОВОГО РАВНОВЕСИЯ
Как известно, свыше 50 % всех систем, для которых изучено фазовое равно весие жидкость—пар, являются азеотропными. В отрасли основного органиче ского и нефтехимического синтеза процент азеотропных смесей еще выше.
Для разработки технологических схем разделения полиазеотропных смесей наиболее эффективным является метод, основанный на термодинамико-топо логическом анализе (ТТА) структур диаграмм фазового равновесия, который предложен Л.А. Серафимовым и В.Т. Жаровым. В дальнейшем этот метод был развит В.С. Тимофеевым для гетероазеотропных смесей и М.И. Балашовым для смесей с активными химическими компонентами.
Термодинамико-топологический анализ базируется на общих термодина мических закономерностях фазового равновесия жидкость—пар, которые отра жаются диаграммой фазового равновесия. Каждая диаграмма подчиняется об щим топологическим закономерностям как некоторый геометрический объект. Таким образом, физико-химическая природа той или иной смеси отражается как в общетермодинамических свойствах фазового равновесия, так и в тополо гических закономерностях структуры диаграммы фазового равновесия.
Составы фаз могут быть представлены в виде ряда симплексов (фигур): отрез ка для бинарных смесей, треугольника для тройных смесей, тетраэдра для чет верных смесей и т.д. Такие симплексы называют концентрационными. В любом симплексе вершины фигуры соответствуют чистым компонентам, ребра, соединяющие вершины, — би нарным составляющим, грани — тройным состав ляющим. На рис. 4.4 представлены симплексы, соответствующие чистому компоненту, бинарной, тройной и четверной смесям.
Фазовое равновесие, отражающее физико-хими ческую природу многокомпонентной смеси, может быть в самом общем виде представлено функцией отображения множества (т.е. симплекса) составов од ной фазы х в множество (т.е. симплекс) составов дру гой фазы
<р: х0) —> х(2), |
(4.44) |
где ф означает, что каждому составу первой фазы, ко торый характеризуется набором концентраций ком-
(а ), бинарной (б ), тройной (в) и четырехкомлонентной
(г) смесям
Диаграмма равновесия может быть представлена не только полем равновес ных нод, но и полем равновесных температур кипения жидкой фазы смеси при заданном давлении. Например, для трехкомпонентных смесей диаграмма рав новесия характеризуется некоторыми линиями, называемыми изотермо-изоба- рами. Для четырехкомпонентных смесей изотермо-изобары являются уже неко торыми поверхностями и т.д. Скалярное стационарное поле равновесных тем ператур кипения может быть представлено так же, как и поле равновесных нод в векторном виде. Для этого используют вектор-градиент, который всегда на правлен в сторону возрастания температур ортогонально изотермо-изобаре. Вектор-градиент описывают соотношением
grad Т = {дТ/дхи дТ/дх2, ЭГ/Эх3, ..., дТ/дх„}. |
(4.46) |
Связь между вектором-градиентом равновесных температур и вектором рав новесной ноды жидкость—пар дается модифицированной формой уравнения Ван-дер-Ваальса—Сторонкина. Так, при постоянном давлении это уравнение имеет вид
-A s • gradТ = IU i,IU (*<2> - * 0>)> |
(4.47) |
где As — энтропия фазового перехода' l| gi} \\р Т— матрица вторых производных потенциала Гиббса g по составу; х<2), х 1 — векторы составов паровой и жидкой
фаз соответственно.
Отображение рассматриваемого типа характеризуется просто переходом от поля равновесных нод к полю равновесных температур кипения жидкой смеси при постоянном давлении. Так как определенному составу жидкой фазы соот ветствует определенная нода жидкость — пар и определенная температура ки пения, то рассматриваемое отображение однозначно. Особая точка, например для «-компонентного азеотропа, характеризуется равенством составов х<2) = х*1* и нулевым градиентом температур grad Т = 0. Для трехкомпонентных смесей ра венство нулю градиента температур означает, что данному составу соответствует или экстремум температуры (минимум или максимум), или седловина. В первом случае реализуются азеотропы с минимумом или с максимумом температуры кипения, во втором случае — седловидный азеотроп, не имеющий ни максиму ма, ни минимума температуры кипения.
Рассмотрим влияние структуры диаграммы фазового равновесия на некото рый процесс, мгновенная скорость которого, характеризуемая изменением со става многокомпонентной смеси, соответствует направлению и длине ноды жидкость—пар. Такой процесс может выступать в качестве характеристики диа граммы фазового равновесия и отражать все особенности фазового равновесия.
Перечисленным выше требованиям отвечает процесс равновесной откры той дистилляции, уравнение которого имеет вид
dxw /d t = х(2) —х(|),
dt = d In m, |
(4.48) |
где m — количество молей жидкой фазы в перегонной колбе; dx{i) — изменение состава (*/х,(1), dx['\ dx\[\ ..., dxj,l)) жидкой фазы; х<2)—х0) — нода жидкость—пар.
Согласно уравнению (4.48), если d)6l)/d t —» 0, то х*2) = х<|) и реализуется осо бая точка.
125
|
Интегральные линии дифференциального уравне |
|
|
ния дистилляции называют траекториями дистилля |
|
|
ции. Эти траектории в окрестности особой точки име |
|
|
ют своеобразный ход. Установлено, что из всех извест |
|
|
ных типов хода траекторий в окрестности особых то |
|
|
чек в диаграммах фазового равновесия реализуются |
|
|
особые точки только типауз/ш и седла (рис. 4.7). В пер |
|
|
вом случае все траектории сходятся в особой точке (ус |
|
|
тойчивый узел) или выходят из нее (неустойчивый |
|
|
узел). Во втором случае часть траекторий сходится к |
|
в |
особой точке, часть выходит из нее и часть траекторий |
|
Рис. 4.7. Типы особых то |
имеет в окрестности особой точки гиперболический |
|
ход, сначала приближаясь к ней, а потом удаляясь от |
||
чек для трехкомпонентных |
||
смесей: |
нее (седло). Таковы закономерности векторного поля |
|
равновесных нод жидкость—пар, которые названы ло |
||
а — устойчивый узел; б — неус |
||
кальными закономерностями диаграмм фазового рав |
||
тойчивый узел; в — седло |
новесия жидкость—пар многокомпонентных зеотроп- |
|
|
||
|
ных и азеотропных смесей. Естественно поставить во |
прос, существуют ли общие закономерности диаграмм такого типа, т.е. существуетли общий закон соотношения вдиаграммах различных особых точек?
Ответ на этот вопрос связан с понятием индекса особых точек. Индексом особой точки поля нод называют число поворотов вектора ноды на 360° при об ходе вокруг этой точки вдоль замкнутой линии, охватывающей эту точку. Так, если ноды поворачиваются на 360° при обходе особой точки, причем вту же сто рону, в какую совершается обход, то индекс особой точки равен + 1 , а если нода
поворачивается в противоположную сторону на 360°, то индекс особой точки ра вен — 1. Если при обходе вектор-нода остается неподвижной или совершает рав ные колебания в стороны, то индекс особой точки будет равен нулю. Все про стые (не особые) точки имеют поэтому индекс, равный нулю. Если теперь будет обойдено некоторое многообразие по замкнутой кривой, которое содержит не сколько особых точек с разными индексами, то индекс многообразия, т.е. число поворотов вектора-ноды на его границе, вдоль которой осуществляется движе
ние, будет равен сумме индексов особых точек этого |
многообразия, т.е. |
I = 2/. |
(4.49) |
Для замкнутых многообразий, например сферы, индекс не зависит от кон кретного векторного поля, размещенного на этой сфере, а характеризуется не которым инвариантом, который называют характеристикой Эйлера. Характери стику Эйлера определяют в топологии уравнением
|
Э = 1 + ( - ! ) " , |
(4.50) |
где |
т — размерность сферы. |
|
|
Алгебраическая сумма индексов особых точек равна на сфере характеристи |
|
ке |
Эйлера: |
|
|
/ = 1 + ( - 1 ) т. |
(4.51) |
Этот фундаментальный результат топологии и был принят за основу в иссле дованиях общих законов структуры диаграмм фазового равновесия, характери зуемых разным числом особых точек различного типа. Как видно из уравнения
126
(4.51), суммарный индекс сферы будет равным нулю, если т — нечетное число, и равен двум, если т — четное число. Таким образом, с учетом общего индекса сферы задачу подсчета алгебраической суммы особых точек диаграммы фазово го равновесия сводим к задаче построения сферы из концентрационных симплексовтой же размерности и подсчета повторяющихся при этом особыхточек.
Если обозначить: N + — узлы с положительным индексом, N~ — узлы с от рицательным индексом, С+ — седла с положительным индексом и С~ — седла с отрицательным индексом, то уравнение связи этих особых точек, предложенное В.Г. Жаровым, имеет вид
X 2 "(N ; + с ; - A ( ; - c ; ) = i+(-i)"_1, |
(4.52) |
где и — число компонентов; к — число к-х составляющих «-компонентной сме си, изменяющихся от 1 до «; 2 " отражает повторяемость данной особой точки на
сфере.
Используя несколько другой метод построения сферы из концентрацион ных симплексов, Л.А. Серафимов получил уравнение
2 (N ; + с; - л г - с; ж л г +с ; - N ; - с ; ) = \ + ( - \ У 1, |
(4.53) |
в котором индекс п относится к «-компонентным азеотропам, а индекс «г» — к граничным особым точкам концентрационного симплекса, т.е. к любому азео тропу, содержащему от п—1 до двух компонентов, включая точки, соответствую
щие чистым веществам.
В отличие от уравнения (4.52) в уравнение (4.53) входят только те особые точ ки, которые при «склеивании сферы» имеют индекс +1 или —1. Ряд граничных точек, которые при склеивании имеют индекс 0, в уравнение не входят. К таким точкам относятся положительно-отрицательные узлы N +N~, седло-узлы C +N~ и C~ N +, положительно-отрицательные седла С +С~. Каждое из уравнений по зволяет воспроизвести все диаграммы фазового равновесия, удовлетворяющие термодинамическим и топологическим закономерностям.
Уравнения (4.52) и (4.53) являются составляющими единой системы диофантовых уравнений. Они взаимно дополняют друг друга и не противоречат одно другому. Для трехкомпонентных систем оба уравнения приводятся к виду,
полученному Ю.В. Гуриковым: |
|
2 А3 + /V2 + N{ = 2С3 + С2 + 2 . |
(4.54) |
Здесь индекс соответствует числу компонентов. Уравнения (4.52) и (4.53) яв ляются общими и применимы для любой полиазеотропной многокомпонент ной смеси.
Таким образом, фундаментальной основой термодинамико-топологическо го анализа являются теоремы о локальных и общих закономерностях структуры диаграмм фазового равновесия. Знание общих закономерностей позволяет вы делить целые классы эквивалентных диаграмм, отличающиеся ходом траекто рий дистилляции и поведением отдельных компонентов в процессе дистилля ции. На этой основе была составлена классификация диаграмм для смесей с лю бым числом компонентов. Диаграммы траекторий дистилляции для трехкомпо нентных смесей приведены на рис. 4.8. Аналогичные диаграммы могут быть выявлены для четырех-, пяти- и более компонентных смесей.
Принципиальным шагом вперед было распространение В.С. Тимофеевым, Л.А. Се рафимовым и В.Т. Жаровым области использования уравнений алгебраической суммы особых точек, которые были названы правилами азеотропии, для случая многофазных систем, включая гетероазеотропные. В.Т. Жаровым и М.И. Балашовым был изложен ана лиз диаграмм для смесей, в которых протекают химические реакции. Были исследованы также системы с нераспределенными между фазами компонентами.
Термодинамико-топологический анализ позволил теоретически обосновать часто встречающееся в практике явление, которое открыл и подробно описал В. Свентославский. Это явление названо им тангенциальной азеотропией.
Все диаграммы векторного поля равновесных нод делят на два обширных класса. К первому относятся так называемые грубые структуры фазовых «порт ретов», которые под воздействием внешних параметров, например таких, как давление, остаются топологически неизмененными, т.е. сохраняют число и типы особых точек. Эволюция таких систем приводит к изменению состава и температуры кипения азеотропов, т.е. количественным изменениям фазового «портрета», оставляя неизменной его качественную структуру.
Ко второму классу относят так называемые тонкие структуры, которые су ществуют только при определенном значении параметров. Эти структуры явля ются границей перехода от одной грубой структуры к другой и содержат так на зываемые тангенциальные азеотропы, обладающие всеми свойствами обычного w-компонентного азеотропа. Отличаются эти структуры тем, что концентрация одного или нескольких компонентов в отличие от обычных азеотропов равны нулю. Переход от одной грубой структуры к другой сопровождается, как прави ло, исчезновением одних азеотропов или появлением других, что приводит кто пологическим изменениям в фазовом портрете. Переходы такого типа осущест вляются по определенным законам и связывают все грубые структуры в единый комплекс структур с термодинамически непротиворечивыми взаимными пере ходами друг вдруга. На рис. 4.9 приведены такие переходы, осуществляемые при полном соблюдении правил азеотропии. Подобные переходы имеют принципи альное значение в практике ректификации, так как позволяют во многих случа ях создавать более благоприятные условия разделения смеси за счет изменения структуры ее диаграммы равновесия. Выявление тангенциальных и почти тан генциальных азеотропов (т.е. азеотропов, содержащих ряд компонентов в виде малых примесных концентраций) важно при решении задач, связанных с полу чением особо чистых веществ.
Таким образом, термодинамико-топологический анализ является областью знаний, в которой сформулированы законы соотношения особых точек различ ных типов в диаграммах фазового равновесия полиазеотропных многокомпо нентных смесей, т.е. законы формирования фазового «портрета» диаграмм. Как же практически использовать основные закономерности и следствия, вытекаю щие из общих положений термодинамико-топологического анализа?
Основным вопросом организации любого процесса разделения является оп ределение предельно возможных составов, получаемых продуктов или отдель ных фракций с необходимым выходом. Для любой зеотропной многокомпо нентной смеси решение этого вопроса связано только с эффективностью про цесса и протяженностью аппарата, в котором осуществляется разделение. Прав да, часто протяженность оказывается настолько большой, что приходится
указываться отданного метода разделения и заменять его другим методом (на-
) 2SI5 |
129 |