книги / Расчёт сварных соединений и конструкций примеры и задачи
..pdfоткуда
/■) |
__ |
l*t] 2/6с |
|
2 •7820 •0,6 •0,6 • 1600 |
^ oon |
,,nrt |
Qmax = |
35 |
= |
----------- 3 T 2 9 0 J --------------- |
10 3 2 0 |
КГС- |
По формуле (3.20) найдем изгибающий момент, приходящийся на стенКУ» а по формуле (3.19) — момент, приходящийся на пояса балки:
Л4С= М 4 ? - = |
835 000 |
1097 |
= 117 000 кгс •см; |
J |
^ |
7820 |
|
Мп = м — Мс = 835 000 — 117 000 = 718 000 кгс •см.
Момент, приходящийся на пояса, должен уравновешиваться парой сил, возникающих в накладках (рис. 103, б). Поэтому определим ве личину усилия в накладке
м п |
м п |
нЛ + 6Н
Примем, что толщина накладки равна толщине пояса, т. е. бн = бп = = Ю мм. Тогда
р 8 = _ ™ < ™ = 23200 кгс.
По найденному усилию Р иопределим длину швов 4 и суммарную длину швов 24 + 18.
В соответствии с формулой (2.8) условие прочности швов Кг будет
Р« |
= ____Р» |
/ гт'1 |
2/ip/i |
2 0,7 K xh |
1 Ь |
откуда
4 -=
23200 |
= 17,2 см. |
2 • 0,7K i [г'] ~ 2 • 0,7 1 • 0,6 • 1600 |
Принимаем 4 = |
180 мм. |
|
|
Условие прочности швов, обваренных по контуру накладки, |
|||
|
т,„ — |
Р и |
< [ Т '] , |
откуда |
Лр (2/ + 13) |
||
23 200 |
|
||
|
|
||
24 + |
4 = ■0,7 1 |
0,6 1600 = |
34,4 см да 350 мм. |
Суммарную длину швов 24 + 4 разбиваем следующим образом: длину 4 принимаем равной 115 мм, длину 4 — 120 мм. Для определе ния катета швов, прикрепляющих стенку (Кс, на рис. 103, в), необходи мо составить условие прочности их по результирующим напряже ниям
где |
|
Трез = у (Хм)2 + (TQ)2 < |
[т'], |
(а) |
|||
Мс_ |
_ |
6Л4С |
117 000 - 6 _ |
640 |
|||
ТЛ1 = |
|||||||
2Wtn |
2 •0JKchl |
2 • 0,7 |
28a/Cc |
Кс ’ |
|||
TQ = |
Qmax |
|
|
10 320 |
263 |
||
2F]u |
2 |
•0,7/СсЛс |
2 . 0,7 |
• 28K c |
|
Подставив найденные величины в формулу (а), найдем
К* |
V 6402 + |
263а |
= |
0,72 см^ |
0,6 • 1600 |
||||
Примем Кс = 8 мм. |
|
балка |
присоединяется к главной |
|
Пример 3.5. Вспомогательная |
||||
с помощью переходных косынок (рис. |
104). На балку действует пере* |
менный изгибающий момент, меняющий свое значение от 0 до М. Определить максимальный момент, допустимый для сопряжения, если h = 270 мм; 8П= 8 мм; 8С= 6 мм; Ьп = 150 мм; Ьк = 250 мм; Кп = /Сс = 7 мм. Материал балки — сталь марки 10ХСНД. Сварные швы
выполнены электродами типа Э50А. Расчет выполнить по предельному состоянию, приняв п = 1,3; т = 0,9.
Р е ш е н и е . Поскольку на балку действует переменный изгибаю щий момент, то предельная прочность соединения будет определяться прочностью в одном из сечений: сих — место перехода от пояса к ко сынке; bb — место перехода швов к поясу; сс — место перехода от швов к стенке; dd — сечение среза угловых швов, прикрепляющих пояс к стенке главной балки.
Значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений для рассматриваемых сечений следующие (см. приложение 7): в сече нии аа Кэф = 1,4 (п. 9, б); в сечениях bb и сс /Сэф = 4 (п.12, а); в се чении dd Кэф = 3,2 (п.6, а).
Коэффициент асимметрии цикла_ для всех швов
Af.min
г = м п
По формуле (1.47) найдем для всех сечений коэффициенты понижеция
допускаемых |
напряжений: |
|
|
|
|
|
|
= Т а К 3ф + |
Ь) = |
(0 ,6 5 - 1 ,4 + |
0,3) |
= ° ’8 |
2 5 ’ |
|
\ |
|
|
|
|
|
Уь = У с = |
(0,65 \4 -Р 0,3) |
= |
yd = |
(0,65 |
. 3 ,2 + |
0,3) |
По выражениям (3.19) и (3.20) найдем изгибающие моменты, При. ходящиеся на пояса и стенку балки в сечениях аа и сс (bb):
1. В сечений аа
МС
|
|
|
|
бсА® |
|
|
|
|
|
12 |
|
м |
0,6 |
•25,43 |
|
0,166М; |
|
1р(273 — 25,43) + 0,6 |
25,43 |
||||
|
|
Мп = М — Мс = М (1— 0,166) = 0.834М.
Так как момейт, приходящийся на пояса, будет уравновешиваться реактивной парой сил, возникающих в стыковых швах (сечение аа), то величина усилия в них
р _ А4п |
Мп |
0.834Л4 |
0.0318М. |
|
hc -(- бп |
26,2 |
|
|
|
Условие прочности соединения пояса в сечении аа можно составить
по аналогии с уравнением (1.48): -ч |
|
|
|
о = - p R- < m R ra, |
(а) |
|
ГП |
|
где а |
напряжение в стыковом соединении пояса; |
|
F„ — площадь поперечного сечения пояса; |
|
Rra — Уа%— расчетное сопротивление для стыкового соединения по яса в сечении аа.
Подставив в формулу (а) все величины, получим
М = 0,8 • 15 •0,9 0,825 •3400 |
= 733 000 кгс •см. |
||||
|
1,3 |
•0,0318 |
|
|
|
2. В сечении ЬЬ |
|
|
|
|
|
Мс = М —j~ = М • |
|
|
|
||
|
|
|
(fta —а; |
« сА3с |
|
|
|
|
1 12 |
||
= М' |
|
0,6 |
•25,43 |
|
= 0,11М; |
25 (273 — 25,43) -f- 0,6 -25,43 |
Мп = М — Me = М (1 — 0,11) = 0.89М.
Величина усилия в поясах в сечении ЬЬ
р |
Мп |
0.89Л1 |
0,89/И |
п 034 М |
а ~ |
Н ~ |
Лс + 6п ~ |
26,2 |
— и .иочш . |
Условие прочности пояса в сечении ЬЬ
а = -^ 2 - < mRrb. |
(б) |
Г п
Подставив в уравнение (б) все численные величины, получим
М в 0,8 •25 - 0,9 0,345 •3400 = 4?у 0()() кгс т 1,3 •0,34
Условие прочности стенки в месте перехода от шва к основному металлу (сечение сс)
а = |
пМс |
mRr |
(в) |
wc |
Из выражения (в) наедем предельный момент (учитывая, что Мс = = 0,1 Ш , a Rn = yeR)
М = т^ с^1- = |
0 ,9 ' 0,3f 5- 3400 - О б - 25А> = 4 ? 6 QQQ m m a L |
110,11 |
1,0 - U,11 - О |
Последнее условие прочности для соединения в сечении dd составим по аналогии с формулой (2.18):
ЛРП .. |
w “ |
(г) |
Тд, = ~2р— С |
1ЯКсрг- |
Подставив в формулу (г) необходимые данные, получим
М= 2 - 0,49 - 25 - 0,9 - 0,42 - 0,65 •3400 = 462000 кгс - см.
1.3- 0,034
Таким образом, максимальный момент, который может воспринять сопряжение, определяется усталостной прочностью угловых швов (сечение dd) и М = 462000 кгс - см. Для сравнения можно указать, что при статическом нагружении вспомогательная балка способна воспри нять момент величиной
W&nR |
2J&nR |
2 - 4820 - 0,9 - 3400 |
= 840400 кгс - см. |
п |
hn |
2 7 - 1 , 3 |
|
3.14. Две балка одинаковой высоты сопрягаются между собой так, как показано на рис. 101, о. Определить катет углового шва К& шрнкрешшшощегостенку к основдой ■5ялие. всходя из условия статической равнопрочнсотти присоединяемой балки и
сопряжения (Q = |
0). Материал балок — сталь марки СгЗ; m u выполнены электро |
|
дами тина 312; h = 330 мм; ^ = 170 мм; |
8 мм; ^ = 6 мм; о = 80 M L Расчет |
|
Огаст. /Сс = |
3,2 ми. Принимаем / ^ = 4 |
мм. |
|
■inmC |
|
|
•••---*• “ "И |
|
1 |
|
т |
1F4 |
-n |
\n |
--1 Ш |
. |
6‘ |
|
~ p ^ |
|
|
|
||||
|
|
я |
|
r |
=з |
|
|
|
|
|
|
X |
|
||
|
A-A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
— |
|
|
B~B
Й М
BzL
!. fir
* i |
m
3.15. |
Вспомогательная балка, сопрягаемая с главной посредством косынки И 0П0Р* |
|||
ного столика |
(рис. 103), воспринимает переменный изгибающий момент М п> Меняю' |
|||
щий свое значение от 0 до М (Q = 0). Определить, на сколько |
возрастает несУЩая |
|||
способность |
сопряжения, если изгибающий момент будет статическим. |
МаТеРиал |
||
всех элементов — низколегированная сталь марки 10Г2СД; сварные швы |
выпо*£нены |
|||
электродами |
типа Э50А; h = 300 мм; Ьп = 160 мм; бн = |
= |
Ю мм; |
6С = ° мм*» |
|
|
|
Рис. 108 |
|
|
|
|
|
|
K i = |
10 мм; К3 = |
8 мм; h = |
170 мм; 2/2 + |
/3 = |
340 мм. Расчет выполнить по |
||||
предельному состоянию, приняв n = |
1,2; т = |
0,9; КЭф = |
4. |
|
|||||
Ответ. 82% (Мп = |
3,86 тс; МСТ = |
7,03 тс). |
|
|
|
|
|
||
3.16. Ригель, сопрягаемый с колонной (рис. 102), |
испытывает воздействие изги |
||||||||
бающего момента М и перерезывающей силы Q = |
5 тс. Выполнить проверочный рас |
||||||||
чет прочности сопряжения, если все элементы изготовлены из стали |
марки СтЗ; швы |
||||||||
выполнены электродами типа Э42; h = |
240 мм; |
Ьп = |
140 мм; бп = |
8 мм; 6К = 6 с= |
|||||
= 6 мм; а = |
120 мм; b = 80 мм; Ки = |
8 мм; Кк = |
Кс = |
6 мм. Расчет выполнить по |
|||||
допускаемым напряжениям. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Ответ. |
Прочность |
сопряжения |
обеспечена. |
|
|
|
|
|
3.17. Определить, при каких значениях катетов швов Кп и К с (рис. 105) статиче ская прочность сопряжения будет равна прочности вспомогательной балки. Материал
балки — низколегированная сталь марки |
14Г2; |
швы |
выполнены электродами типа |
||||
Э50А; h — 360 мм; Ьп = |
180 мм; 6П= |
10 мм; 6С= |
7 мм; а = |
ПО мм; с = |
130 мм. £>ас. |
||
чет выполнить по предельному состоянию, приняв п = |
1,1; |
Q = 0; m = |
0,85. |
||||
Ответ. Кп = 9,4 ^ |
10 мм; К с = |
7,2 ^ |
7 мм. |
|
|
|
|
3.18. Балка малой высоты соединяется с основной с помощью узла криволиней ного очертания (рис. 106). Определить катет шва Ас, обеспечивающий равнопрочность сопряжения и балки. Материал всех элементов — сталь марки СтЗ. Швы выполнены
электродами типа Э42; h = 220 мм; Ьп = 130 мм; 8П = 8 мм; бс = 6 мм; hi — 400 мм; |
|
6nt = 14 мм; а = |
90 мм; b = 75 мм. Расчет выполнить по допускаемым напряжениям, |
приняв Q = 20 |
тс. |
Ответ. Ас *=* 4 мм. |
|
• 3.19. Вспомогательные балки балочной клетки прикрепляются к главной с по |
мощью косынок (рис. 107). Определить величины катетов швов Ас, Ап, Ар, обеспечи вающих равнопрочность сопряжения и балки. Материал всех элементов— сталь
марки СтЗ; швы выполнены электродами типа Э42; h = |
300 мм; |
Ьп = |
160 мм; 6П= |
|
= 8 мм; 6р = 6С = 6 мм; hi = 280 мм; а = |
150 мм; Ь = |
90 мм; |
с = |
200 мм. Расчет |
выполнить по допускаемым напряжениям. |
|
|
|
|
Ответ. /Сс = 7 мм; Кп *=* 4 мм; Ар |
4 мм. |
|
|
|
О- 3.20. Монтажный конец ригеля сопрягается с колонной с применением косынок (рис. 108). Исходя из условия равнопрочности ригеля и сопряжения, определить ка тет швов, прикрепляющих стенку к косынке (Ас). длины швов h и /2. Материал всех
Рис. 110
элементов — сталь марки СтЗ: |
швы выполнены электродами типа Э42; h = 270 мм; |
|||
Ьп == 150 мм; 6С= 6 мм; |
6П= |
8 мм; Ап = |
8 мм; /3 = 240 мм. Расчет выполнить по |
|
допускаемым напряжениям, |
приняв |
Q = |
0. |
|
Ответ. /Сс ^ 8 мм; h = 98 мм; /2 = |
173 мм. |
|||
3.21. Подкрановая консоль, сопрягаемая с колонной, как показано на рис. 109, |
||||
нагружается силой Р = |
30 тс. Выполнить проверочный расчет соединения, если мате |
риал всех элементов — низколегированная сталь марки 10Г2С; швы |
выполнены элек |
||
тродами типа Э50А; h = |
360 мм; |
Ьп = 180 мм; 6П= 12 мм; 6С = 8 |
мм; а = 500 мм; |
/Сп = 12 мм; Кс = 8 мм. |
Расчет |
выполнить по предельному состоянию, приняв п = |
=1,3; т — 0,9.
Ответ. Условие прочности обеспечено, так как
трез = |
1740 > т/?ср = |
1700 кгс/см2, т. е. на 2,3% , что допустимо. |
|
3.22. Балка малой |
высоты прикреплена к высокой путем обваривания |
торца |
|
балки |
по периметру и |
приварки косынок трапецеидального очертания (рис. |
110). |
Определить, при каких значениях катетов швов Кп и Ас статическая прочность сопря
жения будет равна прочности балки. Материал всех элементов — сталь |
марки СтЗ; |
|||
швы выполнены электродами типа Э42; h = |
300 мм; 6П= |
160 мм; 6П= |
12 мм; 6К = |
|
= 6С = 7 мм; hi = 500 мм; 8nj = 14 мм; а = |
100 мм; Ъ = |
120 мм. Расчет выполнить |
||
по допускаемым |
напряжениям. |
|
|
|
Ответ. Ап ^ |
в мм; Ас ^ 9 мм. |
|
|
|
107
Г л а в а IV
РАСЧЕТ СВАРНЫХ БАЛОК § 1. Общие положения
Балками называют элементы конструкций, предназначенные для работы на поперечный изгиб и, реже, на косой изгиб, кручение, сжа тие. Балки воспринимают нагрузку в пролете и передают ее на опоры. В мостах при больших нагрузках в пролете и сравнительно малых про летах балки выгоднее ферм.
Исходя из назначения, при проектировании балок надо стремиться к минимальной площади сечения F при максимальном моменте инерции
Ш Т Т Й Й Ф
Рис. 111
J и моменте сопротивления W. Сечения балок, удовлетворяющие этим требованиям при разных видах нагрузки, приведены на рис. 111. Так как основной вид нагрузки — поперечный изгиб в одной плоскости, то наиболее распространенным является простое и экономичное сечение
в виде симметричного двутавра.Соотношение*^ в таком сечении можно
Jy
варьировать в больших пределах. Для сварных двутавров можно по
лучить любое соотношение у - , находящееся в пределах 20 -f- 70.
Проектируя сварную балку заданной длины I (рис. 112) на заданную нагрузку, необходимо рассчитать или назначить размеры всех ее эле
ментов: действительную длину |
размер в свету |
10\высоту балки h\ |
|
толщину и высоту вертикальной стенки (6В и Лв); |
толщину и ширину |
||
пояса (6Пи Ьп). |
Если материал балки не задан, то необходимо его выб |
||
рать, обосновав |
выбор технико-экономическими расчетами (сравнивая |
вес, стоимость, трудозатраты на изготовление и т. п.). Проектирование начинают с определения силовых факторов (М и Q)
во всех сечениях балки. Если нагрузки статические, то для этого доста точно построить соответствующие эпюры изгибающих моментов и По перечных сил.
При подвижных нагрузках пользуются методом линий влияния (см. гл. VII). Линии влияния строят для характерных сечений, напри мер; 0+е; 0,1Z; 0,27ит. д. Находят Мтах и Qmax для выбранных сечений и строят объединенные диаграммы максимальных усилий Мтах и Qmax для балки. По эпюрам или объединенным диаграммам находят наибо лее нагруженные сечения. По нагрузкам в этих сечениях рассчитывают размеры сечения балки, поясные швы и другие сварные соединения. Нагрузки в других сечениях учитывают при расстановке вертикальных и продольных ребер, горизонтальных связей.
При проектировании балки необходимо обеспечить:
1. Жесткость не ниже заданной, которая зависит от назначения бал
ки и задается проектанту в виде у , где f — максимальный прогиб;
I — длина балки.
2. Прочность и экономичность, т. е. атах < [а]±5% при минималь ных затратах материала и минимальной стоимости. Это достигается правильным выбором материала, правильным распределением его по сечению.
3. Устойчивость общую, т. е. всей сжатой части сечения балки, и местную (отдельных сжатых элементов балки — ребер, полок, поясов, стенки).
4.Технологичность, т. е. удобство и простота изготовления, обеспе чивающие снижение затрат при изготовлении балки и надежность ее
вэксплуатации.
5.Компонование — возможность сочетания с другими частями конструкций. Отчасти это обеспечивается тем, что высота балок норма
лизована и для высоких балок принимается кратной 50 мм.
§ 2. Определение высоты балки из условий жесткости
Высоту поперечного сечения балки Лж, при которой обеспечивается
заданная жесткость у , определяют из выражения для f — максималь
ного суммарного прогиба балки от всех действующих на нее нагрузок. Величина прогиба балки из данного материала зависит от нагрузки, схем закрепления балки на опорах, а также от высоты сечения балки и от величины напряжений в нем. Если принять, что максимальные напряжения от совокупности всех видов нагрузки в опасном сечении
равны допускаемым атах = |
2а, = |
[а] (недогруз в балке нежелателен, |
||||||
так как равносилен перерасходу |
материала, |
пе |
|
|||||
регруз не допускается), то |
для заданной |
жест |
Р |
|||||
кости, |
ограничивающей |
максимальный |
про |
|||||
|
||||||||
гиб /, |
можно |
найти требуемую |
высоту |
сече |
1/2 |
|||
ния Аж. |
|
|
|
|
|
|
_______________ IIи |
|
Определение Лж разберем на примерах. |
|
|
/Ld-'f'fT |
|||||
Пример 4.1. |
Определить высоту сечений |
Нж |
||||||
из |
||||||||
для балки, нагруженной по схеме рис. 113. |
|
|
Рис. 113 |
Р е ш е н и е . Максимальный прогиб от нагрузки Р будет в средин е пролета
|
|
|
|
|
1 |
Р/з |
|
|
|
|
' 1 |
|
48 |
E J |
9 |
|
|
|
_ |
|
2apj |
|
Р1 |
но |
МР = opW = |
|
hр |
, |
3 Мтах — ^ , |
||
откуда |
|
|
|
|
4 • 2 o p J |
|
|
|
|
|
Р1 = |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
тогда |
|
1 |
/2 |
|
SOpJ |
|
1 Opl2 |
|
к |
|
|
||||
|
48 |
E J |
|
h |
|
Eh |
|
|
|
|
h = |
1 |
l |
E |
1 |
|
|
|
|
6 |
h |
■ . |
Так как нагрузка P — единственная, то максимальный прогиб / = fi Принимая напряжения от нагрузки Р
ТТТТ........... |
|
|
|
|
<Ур — |
HVnax = 1^]» |
|
|||
|
|
|
|
|
, . |
|
|
|||
Г Г Н 1 И полУчаем |
|
|
|
|
_L_LJ£L/, |
|
||||
К1/2 |
|
|
|
|
|
|
^ |
|||
|
|
|
|
|
|
(Г |
|
|
||
|
где у — величина, обратная требуемой'жесткос- |
|||||||||
Рис Ц4 |
ти у |
, заданной проектанту (см. приложение 14). |
||||||||
|
Пример |
4.2. |
Определить |
для |
балки, на |
|||||
груженной по схеме рис. 114. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Р е ш е н и е . |
Максимальный прогиб /2 от распределенной нагруз |
|||||||||
ки q будет в середине балки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
/2 |
|
5 |
|
ql4 |
|
|
|
|
|
|
|
384 |
|
E J |
’ |
|
|
|
|
но |
Mq = oqW = |
|
|
|
а |
Мтах = -^~, |
|
|||
откуда |
|
|
|
|
2a„J |
|
|
|
|
|
|
|
,2 = |
|
8 • |
|
|
|
|
||
Тогда |
|
4 |
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
l2 |
16GqJ |
|
|
|
|
|
|||
|
/2 = - 384 |
|
|
<v2 . |
|
|
||||
|
E J |
|
h |
|
|
24 |
Eh |
|
|
|
|
|
h = |
5 |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|||
Если нет других нагрузок, то |
/ = |
/а, |
а |
отах = |
<г, = |
{о] и тогда |
||||
для заданной жесткости |
~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
■> — |
_L |
[<т1 |
/ |
|
|
(б) |
||
|
' ж ^ |
24 |
f |
Е |
L |
|
|