книги / Расчёт сварных соединений и конструкций примеры и задачи
..pdf= 8 мм; D =s 200 М^. d = |
|
180 мм; |
ко |
|
У |
А . |
||||
эффициент |
асимме^рли |
цикла г = |
0. |
|
||||||
Расчет выполнись |
допускаемым |
на |
tP |
\ |
±Р |
|||||
пряжениям, ПРИНЯВ ^/] __ ^ |
|
|
||||||||
|
Ответ. Мк *** >60 000 |
кгс |
• см. |
|
|
|
|
|||
|
2.19. |
Две |
пЛа^Тины / |
и 2 (рис. 45) |
|
|
||||
из стали СтЗ ОРНварены впритык к |
«о |
VTI |
*?ir |
|||||||
планке. Пластина |
у приварена посред |
|||||||||
ством автоматической сварки с раздел |
±Р |
|
*Р |
|||||||
кой |
кромок, а Пл^стина |
2 — при |
по |
|
|
|
||||
мощи ручной свар^и электродами ти - |
|
|
|
|||||||
па Э42. К пластин^м приложена пере |
|
|
|
|||||||
менная осевая нагрузка |
|
Доказать, |
|
Рис. |
45 |
|||||
что |
равнопрочное^ 0боих |
соединений |
|
|
|
|||||
не |
может |
быть Достигнута |
при любой величине катета /С2. |
|
||||||
|
2.20. |
На пластцнуэ приваренную к фасонке угловым швом, действует переменная |
||||||||
сила Р , меняющая свое значение от 0 до Р и направленная под углом а к оси пластины
(рис. 46). Определить предельно допустимую величину силы Р, если материал свари
ваемых элементов |
низколегированная сталь марки 10Г2СД. |
Сварка выполнялась |
||||||||||
электродами типа 3)50; |
катет шва К = |
0,8 б; |
а |
= |
45°. Расчет |
выполнить по допу |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
скаемым напряжениям, приняв |
[т'] = |
||||
|
|
|
|
|
|
|
= |
1570 кгс/см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ответ. P mev= - |
5256В |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
2.2 1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сплава марки АД1 соединены в стык |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
посредством приварки двух |
накладок |
||||
|
|
|
|
|
|
|
из того же металла (рис. 47). |
Угловые |
||||
|
|
|
|
|
|
|
швы |
выполнены |
аргонодуговой |
свар |
||
|
|
|
|
|
|
|
кой с |
присадкой |
марки АД1. |
Катет |
||
|
|
|
|
|
|
|
швов К = бн. Определить требуемую |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
длину накладок а исходя из условия |
|||||
|
|
|
|
|
0; 6Н= |
|
равнопрочности соединения с основным |
|||||
металлом, если b = |
0,9 В; d = |
0,7 6. Расчет выполнить по предельному состо |
||||||||||
янию, приняв п = |
1,2; |
т = |
0,85. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Ответ, а = |
2,31 В. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.22. |
На кронштейн, прикрепленный к колонне двумя ребрами (рис. 48), действу |
|||||||||||
ет нагрузка Р = 10 тс. Материал конструкции — сталь марки СтЗ. Выполнить прове |
||||||||||||
рочный расчет |
прочности |
соединения, если |
швы |
выполнены |
впритык |
(с полным |
||||||
проваром) электродами типа Э42. Расчет выполнить по предельному состоянию, при |
||||||||||||
няв п = 1,25; |
т = |
0,9. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ответ. Условие прочности выполнено, так как |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
ош = |
1270 < |
т/?р = |
1700 |
кгс/см2; |
|
|
|
||
|
|
|
хш = |
374 < mRcp =1130 |
кгс/см2. |
|
|
|
||||
2.23. |
Проушина из алюминиевого сплава марки АМг приварена двумя УгЛ5^ з\ И |
|
швами (рис. 49) к плите с помощью аргонодуговой сварки (марка присадки — ^ |
>' |
|
Вид А
Определить требуемый катет шва К, если сила Р , приложенная под углом оь |
30 ° |
||
равна 5 тс; В = |
200 мм; а = 300 мм. Расчет выполнить по допускаемым напряжениям, |
||
приняв [т'] = |
Р 'Ср. |
|
|
Ответ. К = 6,8 ^ |
7 мм. |
|
|
2.24. |
Проушина из стали марки 15ГС приварена к плите двумя угловыми швами, |
||
выполненными полуавтоматической сваркой (рис. 49). К проушине приложена пере |
|||
менная сила Р, меняющая свое значение от |
|
||
0 до Р. Определить предельную величину |
|
||
силыР, действующе^ на проушину под уг |
|
||
лом а = 30°, если В = |
200 мм; а — 300 мм; |
|
|
ь/
V I К
6 = 1 6 |
мм; |
К = 8,0 |
мм. Расчет выполнить по допускаемым напряжениям, приняв |
[т'] = |
1540 |
кгс/см2. |
н |
^ У к а з а н и е . |
Р тах определяется прочностью соединения в одном из дву^ сече. |
||
ний: аа или bb (рис. |
49). |
||
Ответ. |
Ртах = 970 кгс. |
||
2.25. Определить длину угловых швов (/, 2, 5, 4) сварного кронштейна (рц элементы которого выполнены из стали СтЗ. Швы сделаны вручную электр оду *'
па Э42. На кронштейн действует нагрузка Р = |
10 тс. Расчет выполнить по Д°1ь!гкар- |
||
мым напряжениям, приняв катет швов К = |
10 мм. |
ускае- |
|
Ответ. h = 93 мм; /2 = 186 мм; /3 = |
153 мм; /4 = 76,5 мм. |
|
|
2.26. Определить длину угловых швов (7, |
2, 3 , 4, 5, б, 7) сварного |
узла ь |
|
чаюй конструкции (рис. 51), элементы которого изготовлены из стали марки |
|||
Швы выполнены полуавтоматической сваркой с катетом К = 8 мм (Pi = |
30 T Q . ui _ |
||
|
|
|
* r 2 — |
= 11 тс; Р3 = |
20 тс; а1 = 45°; <х2= 30°). Расчет выполнить по предельному состоянию, |
приняв п = |
1,2; т = 0,9. |
Ответ, h = 50 мм; /2 = |
115 мм; /3 = 43 мм; /4 = 18 мм (конструктивно принимаем |
|||||
U *= 40 мм); |
1Ь = 77 мм; |
/е = 33 мм (конструктивно принимаем /в = |
40 мм); /7 = |
|||
**= 106 |
мм. |
|
|
|
|
|
§ |
4. |
Расчет сварных соединений, |
|
|||
выполненных контактной сваркой |
|
|||||
При |
контактной |
сварке осуществляются соединения в стык |
||||
(рис. 52, а, |
б), а также точечные |
и шовные соединения |
внахлестку |
|||
(рис. 52, в, |
г) или накладками (рис. |
52, 5). |
|
|||
Взависимости от расположения точек листовые точечные соедине ния бывают однорядные и многорядные (рис. 52, д, в). Точечные и шов ные соединения внахлестку, сваренные из двух листов, называют од носрезными (рис. 52, в, г), а из трех листов — двухсрезными (рис. 52, д).
Всварном точечном и шовном соединении приняты следующие обозначения (рис. 52, в, г): t — шаг точек; tr — расстояние от центра
сварной точки до края детали в направлении действия силы; (2 — рас стояние от центра сварной точки до свободной кромки в направлении, перпендикулярном к действию силы; й — диаметр точки; h и 1— соот
ветственно ширина и длина |
шва при |
роликовой (шовной) сварке; |
||||
б, |
— толщина |
соединяемых |
листов. |
При |
назначении указанных |
|
величин |
можно |
руководствоваться такими |
соотношениями: t >• 3d; |
|||
t\ ^ |
2d; |
(2^ l,5d. |
|
|
|
|
Для стальных свариваемых деталей рекомендуются следующие
диаметры сварной |
точки: |
|
|
|
|
d = |
1,26 + |
4 мм |
при |
б < 1,5 -г- 3 мм; |
|
d = |
l,56 + |
5 мм |
при |
6 > 3 мм, |
(2.20) |
где б — наименьшая толщина свариваемых листов, мм.
Во многих случаях диаметр точки выбирается в соответствии с дан ными табл. 2.
При действии статических растягивающих нагрузок односрезные точечные соединения (рис. 52, в) рассчитывают по формулам
4 р |
4 ^ Р |
, |
(2. 21) |
т = 7Н5Г< [т']„ или т - |
< |
mRср.т, |
Я CQ Л 11*
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
где |
i — число сварных точек |
в |
соединении; |
|
|
|
||||||
[т']т |
и /?Ср.т — соответственно |
допускаемое |
напряжение |
и расчетное |
||||||||
|
сопротивление в точке при срезе (см. приложение 13). |
|||||||||||
Для двухсрезных |
точечных соединений (рис. 52, |
д) |
|
|
||||||||
|
оР |
|
1Т'Ь. |
|
|
9Л/^ |
_/ |
|
(2.22) |
|||
|
т = ~ШГ < |
или т = S & < |
т ^сР.т. |
|||||||||
|
В случае односрезных роликовых соединений (рис. 52. г) |
|
||||||||||
|
р |
|
|
|
|
Np |
|
' |
|
|
|
|
|
х = - J f |
- < |
[X 1т, |
и л и т |
= |
- J |
j - |
< |
т Я с р . т , |
( 2 . 2 3 ) |
||
где h — ширина шва, |
см; |
/— длина |
шва, |
см. |
|
|
|
|
||||
Для точечных соединений, в которых один |
элемент |
работает |
на |
|||||||||
отрыв по отношению к другому (рис. 52, е), |
расчет |
ведут по двум |
||||||||||
условиям: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) на отрыв по сечению в плоскости |
соприкосновения деталей |
с |
||||||||||
учетом расчетной площади разрыва точек |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
4 |
р |
, |
|
|
|
|
4#р |
|
* |
|
|
|
а ° = Ийр- < |
[а 1°т> или |
°о = |
-Щ - < mR° t’ |
(2.24) |
|||||||
где |
1а ']0.т и RO.T — соответственно допускаемое напряжение и расчет |
|||||||||||
|
ное сопротивление в точке при отрыве (см. при |
|||||||||||
|
ложение 13); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
б) на вырывание (срез) сварной точки из основного металла по ее
периметру |
|
|
|
|
т» = -щ& < 1т'ь или |
|
mRcpT' |
(2*25) |
|
где б — толщина наиболее тонкой детали, см. |
|
|
||
|
|
|
Таблица 2 |
|
Рекомендуемые размеры диаметра сварных точек |
|
|
||
|
Минимальный диаметр точки dt мм, для |
|
||
Толщина наибо |
малоуглеродис |
нержавеющих и |
|
|
лее тонкой детали |
тых и низко |
жаропрочных |
легких сплавов |
|
пакета, мм |
легированных |
сталей, титановых |
|
|
|
сталей |
сплавов |
|
|
0,8 |
3,0 |
3,5 |
3,5 |
|
1,0 |
3,5 |
4,0 |
4,0 |
|
1,2 |
4,0 |
4,5 |
5,0 |
|
1,5 |
5,0 |
5,5 |
6,0 |
|
2,0 |
6,0 |
6,5 |
7,0 |
|
2,5 |
6,5 |
7,0 |
8,0 |
|
3,0 |
7,0 |
8,0 |
9,0 |
|
4,0 |
9,0 |
10,0 |
12,0 |
|
В тех случаях, когда точечные соединения воспринимают изгибаю щий момент, их расчет производится по таким формулам:
а) для соединения с двумя точками (рис. 53, а) вначале определяют
срезающее усилие Т по формуле Г = |
, а затем вычисляют напряже |
|
ние среза в точке от найденного усилия |
|
|
т = "Щ Г < [Т'Ь . или х = |
~ щ г < т ЯсР.т; |
(2-26) |
Рис. 53
б) для соединения, воспринимающего изгибающий момент и по перечную силу (рис. 53, б), расчет заключается в определении резуль тирующего напряжения среза в точке и сравнении его с допускаемым:
Три = |
ТД1 “I- TQ ^ [Т ]т, ИЛИ Три = |
Туи | TQ ^ TTZ/^ср.т, (2.27) |
где тм — напряжение среза в точке от момента М = Ра\
TQ — напряжение среза в точке от поперечной силы -у -;
|
TQ |
4Q |
ИЛИ TQ |
4QP |
(2.28) |
|
2nd2 » |
||||
Q = |
|
2nd2 |
|
|
|
P — поперечная сила, кгс; |
|
|
|||
Qv = |
nP — расчетная поперечная сила, кгс; |
(рис. 54, а), вос |
|||
в) для соединения с несколькими точками в ряду |
|||||
принимающего поперечную силу, расчет ведется по результирующему касательному напряжению трез по формулам (2.27), в которых состав ляющие тм и %Q вычисляются по следующим зависимостям:
от момента М = Ра |
|
|
|
|
|
Тм * |
Ш Утзх |
|
4^ PW |
(2.29) |
|
nd22 у2 ’ ИЛИ Хм = |
nd2 2 y 2 |
||||
от поперечной силы |
|
|
,0 ОЛч |
||
|
4Q |
|
4QP |
||
В этих формулах |
или |
= |
w |
(2-3°) |
|
|
|
|
|
|
|
утйХ— ордината точки, наиболее удаленной от нейтральной оси, |
см; |
||||
2 г/2 = г/i + г/1 + |
+ у* — сумма квадратов расстояний |
всех |
то |
||
чек ряда до нейтральной оси, см2; |
|
|
|||
i — количество точек в вертикальном |
ряду; |
|
|
||
г ) д л я соединения с несколькими рядами точек (рис. 54, б) расчет ные зависимости (2.26) будут также справедливы, а входящие в них составляющие тм и XQ необходимо определять по следующим формулам:
от момента М = |
Ра |
|
|
|
|
|
Ш у„ |
Хм |
4А4рутах |
_ |
|
хм — mnd2 2 у2 или |
mnd22 у* |
’ |
(2.31) |
||
от поперечной силы |
|
|
|
|
|
|
40 |
|
4QP |
|
(2.32) |
где т — количество |
или |
|
|
||
вертикальных |
рядов. |
|
|
|
|
Необходимо помнить, что в случае нагружения моментом и попе речной силой двухсрезного соединения в формулах (2.28) — (2.32) вместо цифры 4 следует брать цифру 2.
Соединения, выполняемые контактной сваркой, могут восприни мать не только статическую нагрузку, но и циклическую. При цикли ческих нагрузках расчетные сопротивления и допускаемые напряжения в формулах (2.21) — (2.27) понижаются путем умножения их на коэф фициент у, величина которого определяется по выражению (1.47).
Значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений /Сэфдля некоторых типов соединений, выполненных контактной свар кой, приведены в табл. 3.
|
|
|
Таблица 3 |
Эффективные коэффициенты концентрации для точечных и роликовых |
|||
соединений |
|
|
|
|
|
/Сэф для то |
Кэф ДЛЯ ро |
|
|
чечных соеди |
ликовы х со |
|
|
нений |
единений |
М атериал |
Состояние |
Толщ ина, мм |
|
с в я |
рабо |
|
зу ю |
||
чих |
||
щих |
||
|
с в я |
рабо |
зу ю |
чих |
щих |
|
Сталь |
10 |
Нормализованная |
3,0 |
+ |
3,0 |
1.4 |
7,5 |
1,25 |
5,0 |
|
Сталь |
1Х18Н9Т |
Нагартованная |
1,5 |
+ 1 ,5 |
2 ,0 |
12,0 |
2,0 |
7,5 |
||
Титановый сплав |
Состояние |
постав |
1,5 |
+ |
1,5 |
2 ,0 |
10,0 |
1.3 |
5,0 |
|
В Т 1 |
|
ки |
|
|
|
|
|
|
|
|
Алюминиевый |
То же |
|
1 ,5 + |
1,5 |
2 ,0 |
5,0 |
1,3 |
2,25 |
||
сплав Д16Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример 2.8. Кронштейн |
из низколегированной |
стали |
14Г2 |
при |
||||||
варен к двутавру точечной сваркой посредством двух гнутых уголков
(рис. |
55). К проушине кронштейна приложена сила Р под углом |
а = |
45°. |
Определить максимальное усилие Я, допустимое для этого соедине
ния, если В |
= 300 мм; а = 320 мм; b = 50 мм; |
i «=* 60 мм; 6 = 4 мм. |
||||
Расчет выполнить по предельному состоянию, приняв |
коэффициент |
|||||
перегрузки |
п = |
1,0; коэффициент |
условий |
работы |
конструкции |
|
т = 0,85. Уголки и двутавр изготовлены из стали 14Г2. |
|
|||||
Р е ш е н и е . |
Определим горизонтальную |
N и вертикальную Т |
||||
составляющие силы Р (рис. 55): |
|
|
|
|
||
|
|
N = Р cos а = |
Р cos 45° *= 0,7Я; |
|
||
|
|
Т = Р sin а = |
Р sin 45° = 0,7Р. |
|
||
Под действием сил N и Т точки, прикрепляющие уголок к кронштей |
||||||
ну (сечение аа |
на рис. 55, а), будут |
испытывать напряжения среза, |
||||
а точки, прикрепляющие уголок к двутавру (сечения ЪЬ и b'b')yбудут испытывать, кроме среза, еще и отрыв. Поэтому рассмотрим условие прочности соединений в обоих сечениях. Под действием сил N \\ Т в точках сечения аа возникнут напряжения среза (рис* 55, б):
а) от расчетного момента
МР = пМ = п {Та — т ,Ъ В),
учитывая, что точки двухсрезные, по формуле (2.29)
|
JM _ |
2п (Та — N 0,3В) . |
|
\,4Р(а — 0,3В) |
' Ута*; |
(а) |
|||
|
|
т иР2у* |
#тах — |
juPSy2 |
|
||||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ь\ |
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[— |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
, 1 |
/ |
|L. ** |
I4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 * |
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
И* |
|
|
|
|
|
|
|
|
*\ |
I*' |
|
|
В точках 6 сечении аа |
|
В точках 6 сечении bb |
|
|
||||
|
г " |
г. |
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L\ |
|
|
|
|
|
|
|
\тл |
|
Т |
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
Lmax |
LN |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
55 |
|
|
|
|
|
б) от поперечной силы Qp = пТ = |
0,7Р по формуле (2.30) |
|
|||||||
|
|
тп = |
2Q |
- |
ХЛР |
• |
|
|
(б) |
|
|
4 |
hud2 |
|
5nd2 |
’ |
|
|
|
в) |
от силы Np = nN — 0,7Р по аналогии с формулой (2.22) |
||||||||
|
|
_ |
2М * |
_ |
1,4Р |
|
|
|
|
|
|
N |
ind2 |
* |
5nd2 |
|
|
|
(в) |
В |
формуле (а) утех = 2 1 ~ |
12 |
см; |
|
|
|
|
|
|
1>У2 = (*? + у!) 2 = (6а + 12а) 2 = 360 сма.
В соответствии с рекомендациями по выбору параметров точечного соединения, данными в формуле (2.20), найдем диаметр точки
d = 1,5 6 + 5 = 1,5- 4 + 5 = 11 мм.
Условие прогости соединения в сечении аа согласно зависимости (2.27) будет
Треэ = V(Tmax + Т w )2 + T Q < mRcp.T. |
(г) |
Расчетное сопротивление Rcp.T = 0,6R (см. приложение 13) или, подставляя в^есто ег0 значение для стали 14Г2 (см. приложение 9), получим
Рср.т = 0,6 •2900 = 1740 кгс/см2.
, Подставив в формулу (г) вместо т^ах, xN иTQ соответственно выраже ния (а), (б) и (в)) получим
1.4Р_ |
ci — 0,35 |
яс/2 |
Zyt |
откуда
У т а х 4 “
= 0,85 1740,
Р = ________ |
3 ,1 4 -0 ,8 5 |
1740 |
1 . 1» |
_ „ ,т п к гс . |
|
м / ( |
^ _ |
» |
12+ |
0Л)* + 0.04 |
|
Для оценки несущей способности точек, прикрепляющих уголки к двутавру, необходимо прежде всего определить максимальное нор
мальное усилие отрыва N^&x от изгибающего момента, приходящееся на наиболее удаленную точку. Из формулы (2.29) можно найти выраже
ние для определения максимального усилия N^ax (рис. 54), учитывая, что
NM - х м |
Пd2 |
|
|
4* шах — 1шах |
~Т~ ’ |
|
|
|
|
|
|
запишем |
Мр |
|
|
м _ |
|
|
|
Nшах — |
2 у2 Утах |
(д) |
|
Расчетный изгибающий момент Мр = пМ будет |
|
||
Мр = Т (а + Ь) — N •0,3В = |
0,7Р (37 — 0 ,3 .3 0 ) = |
19,6Р кгс •см. |
|
Максимальное усилие отрыва, возникающее в наиболее удаленной точке от действия изгибающего момента (нагрузку Р воспринимают два ряда точек, а поворот уголков происходит вокруг нижних точек,
лтМ |
19,6 |
Р 24 |
0,43Р. |
/Ушах — (б2 + 12г + 182 + 242) |
|||
Усилие отрыва от силы N = |
0 JP составит |
||
Aft = |
п •°’7Р |
= - 2 ^ - = |
0.07А |
Суммарное расчетное усилие отрыва, приходящееся на верхнюю точку соединения,
N l = AT™ + М = 0.432Р + 0.07Р = 0.502Р кгс.
Найдем нормальные и касательные напряжения в точке, возникающие при отрыве по формуле (2.24) и при вырывании по формуле (2.25):
Щ |
4 •0.502Р |
= |
0.528Р; |
(е) |
nd2 |
3,14 • 1,1* |
|||
N1 |
0.502Р |
= |
0.364Л |
(ж) |
■‘• - s i г - |
.си i . v n |
x - |
и'з м ''- |
Кроме найденных напряжений, в точках соединения возникнут еще
напряжения среза от действия поперечной силы Qp = пТ = 0,7Р. Величина их численно равна значениям, найденным по формуле (б), т. е.
TQ |
1,4Р |
1.4Р |
= 0,074Р кгс/см2. |
5nd2 |
5 •3,14 - 1,12 |
Условие прочности для наиболее нагруженной точки при отрыве запишем по аналогии с формулой (1.34)
Оэкв ™ |
"4* Зт2 ^ mR0.r. |
( ) |
|
|
3 |
Расчетное сопротивление R0.T = 0,3R (см. приложение 13) или, под ставляя вместо R значение его, получим
RO.T — 0,3R = 0,3 •2900 = 870 кгс/см2.
Подставив в формулу (з) вместо о и х значения их из выражений (е) и (ж), будем иметь
P V 0.5282 + |
3 (0.074)2 = 0,85 •870, |
|||
откуда |
|
|
|
|
D |
0,85 |
- 870 |
1 3 8 0 |
к гс . |
|
У 0 ,2 8 0 + 0,016 |
|
|
|
Условие прочности для той же точки при вырывании будет |
||||
|
Тфез = V |
+ А < |
mRcP.T. |
(к) |
Подставив в формулу (к) численные значения всех величин, получим
Р 1/0,3642 + 0,0742 = 0,85 • 1740,
откуда
" |
о ,8 5 - .7 4 0 |
= 4 0 0 0 |
кгс- |
|
/ 0 ,1 3 2 + 0,0055 |
|
|
Таким образом, |
максимальная |
величина |
усилия Р, допустимая |
на соединение, определяется прочностью точек на отрыв и равна Ptnax =
|
JL |
ъ |
= 1380 кгс. |
|
|
|
|||
|
Пример 2.9. Донышко баллона для |
хране |
|||||||
м у с т т |
п |
“Г |
ния пропана приварено к обечайке роликовым |
||||||
- 41-- |
\~р ъ |
швом. |
Определить |
требуемую |
ширину |
Шва h |
|||
1 |
,ши,y j |
(рис. |
56), |
исходя |
из условия |
равнопрочное™ |
|||
1 |
его с обечайкой, если материал обечайки н до |
||||||||
1 |
нышка — сталь СтЗ. Расчет выполнить |
по до- |
|||||||
|
Рис. |
56 |
|
пускаемым |
напряжениям. |
|
|
||