книги / Проектирование железобетонных работ
..pdfТа6 л и з а 6,9. Машины, оборудованн?, механизированный инструмент, инвентарь и приспособления
Наимснопавне
Кояоейер-пнтвтсль о раостояниеы между
центрами барабанов 16 и Инвентарные опоры под конвейер-шпа
тель
Янбробулкер
Звеньевой металлический хобот
Приемка* воронка Автоаиосвалы
Автокран
Топор
Отвес
Уровень
Рулетка Молоток ллотаичвА Кувалда Ломик-гвоздодер То же
в■
Пила-ножовка поперечная Метр складной металлический Ннвелп» Теодолит
Щетка металлическая Острогубцы Коловорот н инструмент к нему
Трансформатор сварочный Рубильник Молотки сварщика Щитки-маски Очкн защитные
Кабель сварочный одиожнльииД Кабель сварочныП трехжильный Лестницы деревянные высотой 2,6 и
Ящики инвентарные Трали деревянные
Рейка деревянная длиной 3 ы отфугованная Шаблоны для установка каркаса
Ломик монтажный
Эл ектрододерЖате.пI
Вибратор Подбойкв
Лопата совковая Лопата ивтьиоввя Рейке ,тдухметропан Рабочие площадям
Тип |
Мирха |
Коле- |
честен |
|
|
с-эао |
I |
|
|
|
|
I |
|
Чертеж» |
трсота |
|
I |
|
Лрнднепроворг* |
|
|
||
техстрой |
ЦПКС |
|
б |
|
Чертежи |
|
|||
треста |
Оргтех- |
|
|
|
сгроВ |
Главэап- |
|
|
|
З & Г |
* |
|
|
|
|
|
ЗИЛ М.МЭ- |
|
|
|
|
556 |
|
|
|
|
КС-1562 |
|
|
|
|
ГОСТ |
|
|
|
|
1399-56 |
10 |
|
0-200 |
794В-71 |
|||
12 |
||||
УС1-300 |
9416-67 |
6 |
||
РОЮ |
7502 60 |
6 |
||
мпл |
11042.65 |
10 |
||
ЛГ20 |
11402-65 |
6 |
||
N05-72 |
6 |
|||
ЛГ-20А |
|
Б |
||
ЛГ-25 |
|
5 |
||
|
|
7253-34 |
Б |
|
1Ш1 |
8 |
|||
10528- |
69I |
|||
Т-2 |
10529- |
70I |
||
|
|
7282-54 |
5 |
|
|
|
10 |
||
ТС-300 |
7467-65 |
5 |
||
ПР^бОО |
I |
|||
Закрытого тшш |
1 |
|||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
I |
|
КРП-1 |
|
1 |
||
|
70 и |
|||
КРП-1 |
|
7Б и |
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
I |
|
|
|
И-116А |
4 |
|
|
|
|
4 |
4
4
2
2
ВЫБОР ЭФФЕКТИВНОГО СПОСОБА
ЗИМНЕГО БЕТОНИРОВАНИЯ
7.1. Исходные данные и возможные-варматы производства работ
Предстоит ныбра1Ь эффективный способ зимнего бетонирования фун даментов под колонии промышленного здания размером 30 X 72 м с сеткой колонн 6 х б м при следующих условиях: фундаменты двух ступенчатые, ки/кияя ступень н плане имеет размеры 2500 X 2500, верхняя — 1500 х 1500 мм, высота каждой ступени 800 мм; бетон марки 200 ид портландцементе марки 400, расход цемента 360 кг/м9; прочность бетона в конструкции к моменту замерзания должна быть нс менее 50 % от # 2Э; температура наружного воздуха минус 16 °С, скорость ветра 5 м/с; опалубка деревянная щитовая из досок толщиной 25мм с утеплением ыннераловатными плитами; суточный поток бетона мри укладке его в конструкцию 40 м3; фундамент армирован металли ческими сетками из арматуры диаметром до 18мы, масса сеток до 300 кг; строительство осуществляется о Карагандинской области в январе.
Р е ш е н и е |
|
|
|
|
|
|
||
Модуль |
поверхности |
фундамента Л1„ = |
Роял№ |
=25,3/6,8 |
= |
|||
= 3,72 |
вг1, где Кжл |
« 2 * |
2,5 • 2,5 + |
0,8 • 10 |
+ 0,8 |
• 6 = 25,3 |
м*; |
|
V = 2,5 |
2,5 |
0,8 + |
1,5 - |
1 ,5 .0 ,8 = |
6,8 ма. |
|
|
|
При расчете принимаем, что коэффициенты теплопередачи в грунт и опалубку одинаковые.
Определим возможные способы бетонирования. Согласно рекомен дациям, изложенным в подраэд. 5.2, табл. 5.1 , рассматриваемые фундаменты можно забетонировать различными способами: термоса, с использованием бетона с гротнвоморозныли добавками, с предвари тельным электроразогревомбетонной смеси; с периферийным электро прогревом и применением греющей опалубки. Для выбора наиболее эффективного способа необходимо определить технико-экономические показатели по каждому из них.
7.2. Расчет технико-акономнческих показателей способа бетонирования методом термосе
I. Найдем начальную среднюю температуру бетонной смеси после ее укладки в опалубку, учитывая, что при выходе мэ бетономешалки температура ее составляла 40 "С, время транспортирования бетона автосямосвалами МАЗ-503 — 15 ыии, время укладки бетонной смеси 10 мяя. Согласно формуле (6.85) и данным табл. 6.16
и . . = I,.(I — 2 Ыт,) + / . . . |
Е Л / , , = |
40(1— 0.1635) — 15 |
• 0,1635 = |
= 31,56 (примем л>. „~ 3 2 |
°С ), где |
V] Д/1р= & !а 4- Д/1р |
4- Л!п,р |
4 |
Ыжр + А/уЛ, = |
0,032 4 |
0.0025. |
15 4 |
0,<Ш 4 0,0022 • 10 Н 0,003 X |
||||||||||
X |
10 — 0,1635. |
Здесь Д/„, |
Л/1р, Д/„ч», |
А/*,., Д7ум.,— снижение |
тем |
||||||||||
пературы бетонной смеси соответственна при погрузке |
ее в яатосл- |
||||||||||||||
мосвал; перевозке в течение |
10 мин; оыгрузке в бадьи; |
подаче смеси |
|||||||||||||
краном на высоту (глубину) до Юм; укладке се п уплотнении. |
|
||||||||||||||
|
2, |
Средняя |
температура остывании бетона согласно |
формуле |
(5.8) |
||||||||||
|
|
у |
|
* |
,___________________ 1&- |
(б- "___________________ |
|
|
|||||||
|
|
Те. ср «= '*• |
К + |
|Д>3 + |
0,184А|п + 0.С66 (/«. , - |
1,5. |
“ |
|
|
||||||
|
|
~ |
6 + |
1.03 + |
0.Ш1 |
•3,П 4 |
0,006 (32 - |
5) ~ |
19 -‘13 *С ' |
|
|
||||
|
3. |
Время, |
необходимое |
для набора |
прочности |
бетоном |
до |
50% |
|||||||
/?„ в соответствии с прил. 4, табл. 4.4, |
т = |
3 сут = 72 ч. |
|
|
|||||||||||
|
4, |
Коэффициент теплопередачи ограждения по формуле (5.5) |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
/( = |
СбУб Оо. и ~ |
1с. к> 4 ЦЭ _ |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
а.бш„ий.сР-'« .-> |
|
|
|
|
|
||||
|
|
1.09 • 2400 (3? - 5) + 360 - 209 |
- чо . . . . |
- |
. |
|
|
||||||||
|
|
|
а.б.^'^гоаТз-ны |
= 132 |1г'(м • г|>ад> |
|
|
|||||||||
|
5. |
Значение коэффициента теплопередачи для опалубки |
из досок |
толщиной 25 мм при скорости негра 5 мУс согласно прпл. 4, табл. 4.3:
К = |
6,2 |
Вт/(м* |
град). Следовательно, нужно утепление. |
|
||||
6. |
Толщина утепления из минералооатпык плит по формуле (5.6) |
|||||||
|
|
|
бу, = |
(1//( — 1/сс — бдц/Хоп) Ау, = |
|
|
||
|
|
= (1 /4 ,3 2 - 1/26,56 — 0,025/0,17) 0,048 = 0,002 м. |
|
|||||
Принимаем один слон утеплителя минералопатпых прошивных плит |
||||||||
толщиной 20 мм (плиты выпускаются толщиной 20 и 40 мм). |
|
|||||||
Для |
открытой |
гари зонталыюй поверхности бетона цыберем в ка |
||||||
честве утеплителя |
один слом пергамина н один слой шшераловатных |
|||||||
ллит |
толщиной |
20 |
мм |
6*, = |
Г1//С — 1/л — 6(1Д,7) |
= 1 /4,32 — 1 / |
||
/26,56 - |
0,002/0,17 |
0,048 = 0,008 м. |
|
|
||||
7. Затраты на установку и разборку опалубки, армирование |
и уклад |
|||||||
ку бетонной смеси 3™ = |
К „ 9 [Р ' |
4 Р ) ^ои/го = 1,18 (0,291 4 |
0,063) X |
|||||
X 12,81 6,8 к 0,8 руб/м3. Здесь |
К ь Р — усредненный |
поправочный ко |
эффициент к нормам временя н расценкам. Дли Карагандинской
области |
в январе |
он равен 1,18 (см. ярил. 4, табл. |
4.21, температур |
||||||||
ная зона |
V); |
Р 'Р Г— соответственно |
расцепки по |
ЕНнР § 4— 1—27, |
|||||||
т. 2, п. 26 |
9а |
установку |
и разборку |
опалубки; |
Роп — площадь опа |
||||||
лубки одного |
фундамента; |
Гсп = 4 *2,5 • 0,8 4 4 • 1,5 ♦ 0,8 = |
12,8 м1; |
||||||||
Ре — объем |
бетона в одном |
фундаменте, |
м3, |
У* = 2,5 • 2,6 - 0,8 4 |
|||||||
4 1.5 . 1,5 |
.0,8 = |
6,8 м*; Т 0« = |
/ѫР|
4 |
О |
Д » : (У<ш)1 = |
1,16 X |
||||
X 0,52 4 0 ,1 3 -1 2 |
,8 :8 ,2 -6 ,8 = |
0,176 |
чел.-дн/м^ |
где Я ‘р, |
со |
ответственно норма временя па установку |
и разборку опалубки; (с*— |
|||
продолжительность |
рабочей смены — 8,2 |
т; 3 1рн = |
1,18(0,237 • I 4 |
|
4 0,442 - 4): 6,8 = |
0,35 оуб/ы3; Тлрм « |
| ,18 (0,46 . I 4 |
0,84 - 4): (6,8 X |
|
X 8,2) = 0,08 чел.-дн/м3, где 0,237, |
0,442 — соответственно расцепка |
НО
за установку |
горизонтальных |
н вертикальных сеток (см. ЕНнР $ 4— |
||||||||
I—33, тг. 1, |
пп. |
1,2); |
1,4 — соотиетстостю |
колнчестао горизонталь |
||||||
ных н вертикальных |
сеток в фундаменте; 0,45, 0,84 — еоогветсгаенно |
|||||||||
норма времени зл |
установку |
горизонтальных к вертикальных сеток |
||||||||
(см. ЕПнР § 4— 1—33, |
т. 1, пн, |
1, 2); 6,8 — объем |
бетона |
в одном |
||||||
фундаменте, |
м3; |
8,2 — количество рабочих |
часов в |
смене; |
Зуяя = |
|||||
= 1,18 • 0,184 = |
0,217 |
руб/м8; |
Т >к, = 1,18 • 0,33 *8,2 = |
0,047 чел.» |
||||||
ДИ/А1*. Здесь |
Зукл, |
Гук., — соответственно заработная |
плата и трудо |
|||||||
емкость укладки |
бетонкой смеси |
в конструкцию; 0,184, |
0,33 — соот |
ветственно расценки и норма времени, определенные но ЕН|)Р, сб. 4,
иып. |
I, § 4—1—37, табл. |
2, |
п. 3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Затраты |
ка |
подогрев |
воды |
и заполнителей лрп |
условии выхода |
||||||||||||||||||
бетонной |
смеси |
|
из |
бетоносмесителя |
с |
/ = 40‘С: |
Сп. п. 5 = |
0,225 х |
|||||||||||||||
X 3,64/4,62 = |
0,18 |
руб/ы3, |
где |
0,225 —затраты |
|
на |
подогрев |
воды |
|||||||||||||||
и заполнителей |
(см. прнл. А, |
табл. 4.22); |
3,64— стоимость |
I |
Гкал |
||||||||||||||||||
пара |
ллх |
Кпраглндннской |
области |
(см. прнл. 4, табл. 4.24); |
4,62 — |
||||||||||||||||||
стоимость |
I |
Гкал |
пара длл |
Московской |
области; Зл в. а = 1 , 1 8 х |
||||||||||||||||||
X 0,031 = |
0,037 |
|
руб/м3; |
|
Т я, |
, = |
1,18 - 0,01 = |
0,012 |
чел.-дн/м3. |
||||||||||||||
Здесь 0,031 — затраты |
на заработную плату при подогреве воды и за |
||||||||||||||||||||||
полнителей (см. прнл. 4, табл. 4.23). |
|
|
|
Зух = |
К„р \Р ' (^отдДсл/ |
||||||||||||||||||
Затраты на установку и разборку |
утеплителя |
||||||||||||||||||||||
}У б )- \- Р ш{Р иппи ^ |
) = |
1,18[0,019(6,25- |
1/6.8)+ 0,05 (12,8 1/6,8)) = |
||||||||||||||||||||
= 0,154 руб/и8. Здесь 0,019, |
0,06— расценки |
|
но утеплению и раз |
||||||||||||||||||||
борке утеплителя |
соответственно |
на |
горизонтальных н вертикальных |
||||||||||||||||||||
поверхностях |
(см. |
прнл. |
4, |
|
табл. |
4.23); |
Ро п — площадь открытой |
||||||||||||||||
иеолалублпвясмой ноцерхиости конструкции |
Р „ я — 2,6 • 2,5 = |
6,25 ма; |
|||||||||||||||||||||
«ел — количество |
слоев |
утеплителя |
(л = |
1слой, |
си. |
расчет |
выше); |
||||||||||||||||
Г0П— площадь |
оналубливасмой |
поверхности, |
м!; |
|
= |
0,8 • 10 + |
|||||||||||||||||
+ 0,8 - 6 = |
12,8 м*. |
Т у, = |
К ,гР № |
Р(ЯПйи«1а/У4 + |
/^(/'«нЛ ./Рб)] = |
||||||||||||||||||
= 1,1810,005(6,25 - |
1/6,8) + |
0,014 (12,8 ♦ |
1/б,8)| = |
0,037 |
чел.-дн/м* |
||||||||||||||||||
где |
//пР. |
Я^р — 0,005 |
и |
0,014 — соответственно |
нормы |
времени по |
|||||||||||||||||
устройству |
н разборке |
утепления |
на |
горизонтальных к вертикальных |
|||||||||||||||||||
поверхностях (см. прнл. 4, табл. 4.23); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
о |
|
С ;Л ^ » е . |
, |
|
|
|
|
|
33,9 • 6.2В • 0,02 • I |
, |
|
|
|||||||||
|
|
с *т ==“ |
?5й ^ |
’ + |
~ |
о |
^ |
-------------ь г т — |
+ |
|
|
||||||||||||
|
|
+ |
33,< |
|»г|* г< 'И ' |
' ” |
*•135 + |
1138 = |
°-этз РУ6/»1’ |
|
|
|||||||||||||
Здесь С+,, СуШ— стоимость утеплителя (плиты |
шшераловатиые |
про |
шивные), уложенного соответственно на горизонтальной и вертикаль
ной поверхноет их |
(см. |
лрил. |
4, |
табл. 4.1), руб/м*; Рот — площадь |
|||||
открытой неоналублпвпемон |
поверхности |
конструкции, м1; |
6 —тол- |
||||||
идмнв слон утеплителя, |
и |
(6 = |
2 см, см. |
расчет выше): |
— коли |
||||
чество слоев утеплителя (но расчету лса= |
1); О и |
О, — оборачивае |
|||||||
мость утеплителя, |
уложенного |
соотиетстиенно на |
горизонтальные и |
||||||
вертикальные лоосрхностц (см. прнл. 4, табл. 4.1), |
|
|
|||||||
Затраты по контролю |
качества |
лрн методе термоса зависят от |
|||||||
времени остывании |
и определяются |
но формулам! |
|
|
211
о) |
если |
т^, < |
24 к, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Зк = |
|
-I. Р * |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
к |
2 У 0 ^ |
У |
б > |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Т . = н ' |
* I н - 1 • |
|
|
|
|||||
б) |
если |
24 < * « , . < 96 ч, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
3- = ^ '2+ ^ ) й + ' ,Ч ; |
|
|
||||||||
|
|
|
|
Г . = * , ( | 2 + : ^ |
) |
|
«. + » - ♦ . ; |
|
|
||||||
в) |
если |
|
|
> |
96 ч, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 . |
= Р '( з 0 + 1 ^ ) ^ |
+ ^ ; |
|
|
||||||
|
|
|
|
т . = н - ? (зо + Ь = ^ ) ^ + « ; ^ , |
|
|
|||||||||
где Я', Я,'р — соответствен но расценка |
к норма времени по замеру |
||||||||||||||
температур |
(см. прнл. 4. табл. |
4.23); |
тост— время остывания кон |
||||||||||||
струкции; |
у — количество |
температурных |
скоажип |
на |
конструк |
||||||||||
цию, |
шт.; |
Р \ |
//ГР — соответственно расценка |
и норна |
орсмсни по |
||||||||||
изготовлению |
пробок |
(см. |
прнл. |
4, |
табл. |
4.23). |
|
|
|
||||||
Согласно |
п. |
|
3 решения |
данноЛ |
задачи |
т = |
72ч, |
поэтому для |
|||||||
расчета Зк и |
Т и |
используем формулы, |
приведенные в |
п. б: |
|||||||||||
3 . = 1,18 .[о,049(12 + |
^ ! ) |
^ |
+ |
0,0 1 2 5 ^ ] - 0 , 823руб/и»; |
|||||||||||
|
|
|
|
|
Т , = 1 ,1 8 {о ,0 1 2 |
$ (1 2 + ? Ц 1 ! . ) ^ + |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
+ |
0,005^1 = |
0,2 1 1 чм.-дн/м*. |
|
|
||||||
Общие дополнительные затраты С*вт = С „ = |
0,273 руб/ы3; СГ« = |
||||||||||||||
= С „ .В.Э= |
0,18 |
руб/м»; |
3, = ( 1 , 1 8 - 1)(30И + |
3 ^ + |
3 ' |
) Н - 3 „ + |
|||||||||
+ 3„. ,.3 + 3 * = |
(1,18— 1)(0,8+0.35 4- 0,217)+0.1Б4+0,037+0,823 = |
= 1,260 руб/мэ. Здесь |
1,18 — усредненный поправочный коэффи |
|||||
циент к нормам |
времени и расценкам |
(см. прнл. 4, табл. 4.21); |
7 \ = |
|||
= <!• ! * г |
^ |
4" ^,,рм4" |
4* |
4" ^ п .».* 4* 7\( — ( и 18 — I) х |
||
X (0,176 + |
0,08 + 0,047) + 0.037 + |
0,012 + 0,211 = 0,315 чел.^дн/м9. |
||||
Общая |
стоимость |
термоса |
5 Т= Пг — 1,09См,г 4- СГаг 4- М б х |
|||
Х З Т= 1,09 - 0,273 4-0,18 4- 1,15- 1,260=1,927 руб/м3, где |
$ т ~ |
общая стоимость способа термоса, руб/и8; С*а1 — стоимость материа
лов, для |
которых необходим |
учет транспортных |
расходов, руб/ы9; |
С м г — стоимость остальных матсрналод, руб/м9; 3 |
заработная пла |
||
та, руб/м3; |
Пг — приведенные |
затраты по методу етсрыос». |
111
7.3. Расчет технико-экономических показателей слееоба бетонирования
спредварительным разогревом бетонной смеем
I. Согласно рекомендлцнлм, указанным е подразд. 5.1, принимаем максимальную температуру бетонной смеси 80 °С.
2.Определим начальную температуру бетона после укладки его
вконструкцию из условий, что после разогрева смесь транспорти
руют автоеамосваламн |
МАЗ-503 |
в течение 5 мни, затем выгружают |
|||||||||||||||
в поворотные бункеры (бадьи) и подают краном |
на высоту (глубину) |
||||||||||||||||
до 10 м к месту уклпдкн. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Относительное |
снижение температуры бетонной |
смеси после всех |
||||||||||||||
операций |
1! Д/1Г = |
А/„ |
Ь |
|
|
+ |
А1,к„ = |
0,0025 • 5 -|-0,032 + |
|||||||||
|
0,0022 - 10 + |
0,003 • |
10 = 0,097; |
/о. „ = |
(I - |
Е |
4<тр) - |
. X |
|||||||||
X |
Е |
= 30(1 —0,097) —(15 |
0,097) = 70,79 |
|
(принимаем |
|
|||||||||||
= |
71'С). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. Среднюю температуру остывания определим |
по формуле (6.8): |
|||||||||||||||
|
I„ |
с . |
|
_______________ Г ' |
~ 5 ) ______________ |
= |
37,2 °С. |
|
|||||||||
|
|
*■ ср - |
» |
-1 |
, 0 3 _|_0 |
|8] . 3(72 ± 0 <Ю6 (7| _ 5 |
} |
|
|||||||||
|
•1. Используя |
прпл. 4, |
табл. |
4,4 |
вычислим |
время |
остывания бе< |
||||||||||
тона л» |
приобретения |
им |
50 |
марочной |
прочности. |
При и , |
с« = |
||||||||||
- |
37 СС ТиС1 = |
34ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
5. |
По |
прпл. 4, табл. 4.2 тепловыделение цемента нз условия |
||||||||||||||
тосг = -34 ч и /4. ср = |
37 *С составит Э = |
194 кДж/кг. |
|
|
|||||||||||||
|
С. Коэффициент теплопередачи определим по формуле (5.5) |
|
|||||||||||||||
|
|
1,05 .2400 ( 7 1 - 5 ) + 1 0 4 - 3 6 0 |
= 9,97 Вт/(м* • град). |
|
|||||||||||||
|
|
|
3.6 - 3 4 - |
3,72137 + ( — 15>| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
7. |
Так |
как |
полученнос К |
оказалось больше фактического (Коп = |
||||||||||||
= 5,2 согласно прил. 4, табл. 4,3), та уменьшаем температуру разо |
|||||||||||||||||
грева до 11Ы= 50СС, Тогда |
и . и = |
50(1 - |
0,097) — (16 • 0,097)“= |
43,69 |
|||||||||||||
(принимаем и . п «= 43°С); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
и . ср = 5 |
+ |
1,03 л. о (]8| . 3,72 + |
0.000 ( 4 3 - 5 ) |
“ |
19,6 С |
|
|||||||||
(принимаем и . |
|
= |
|
20°С). |
|
|
|
|
|
во время гидратации |
|||||||
|
Время |
остывания бетона и тепловыделение |
|||||||||||||||
цемента |
= |
72 ч и Э = 209 кДж/кг. Отсюда |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
К = |
1,0» • 2400(43— 5) + |
2 0 9 . ЗСО = |
5,44 Вт/(ма ■‘'С). |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
3,0 - 72 • 3.72(20 + 1Ь) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Таким образом, при данных условиях |
/( » / ( « , . |
|
|
|
|||||||||||||
|
8. |
Необходимую электрическую мощность для разогрева бетонной |
|||||||||||||||
смеси найдем по формуле (5.23) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Р = |
],05.2400(6(1-5) 1,16- 1,1 - СО. 3,2 |
= 582 кВт. |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
10> ■4,1». 0,95 ■12 |
|
|
|
|
|
|
|
9. Для обеспечения требуемой мощности выберем трансформатор ТМ 630/6 стоимостью 1600 руб. (см. лрил. 4, табл. 4.19).
10. Рлсхол электрической энергии кя разогрей 1 ма бетонной смеем вычислим но формуле (5.31)
^ = ^ Р = ^ |
= 3 9 ’4 кВ г/ч ' |
где Р том — номинальная (паспортная) мощность трансформатора, кВт. ч; Тр — время разогрева бетонной смеси, м; V©— объем одновременно разогреваемой бетонной смеси. равный вместимости бункера, м3.
11. Суммируем амортизационные отчисления, затраты кл текущий ремонт и техобслуживание, а также затраты на перебазирование ком* ллектод оборудования!
|
|
|
О,0 5 * , |
|
|
|
|
|
"л. см^еи п». ск^сн |
|
ц! 1ц |
|
|
1600 0 ,0 6 4 |
+ 2 1 4 0 |
0,33 , 0,08(1600 + 2100) |
+ |
— |
» 0,0326 руб/.ч*. |
|
372 |
• 94 |
ч |
372 - 04 |
|||
|
+ |
372 - |
|
Здесь /(/ — балансовая стоимость прогрев!юго трансформатора {прн.т. 4,
табл. |
4.10), |
равная |
1600 |
руб. |
и |
поста электроразогреБл 2140 руб; |
||||||
А§ — норма |
амортизационных |
отчислений, |
|
рявкая |
дли трансформа |
|||||||
тора 0,064, |
для установок — 0,33 (см. нормы амортизационных отчис |
|||||||||||
лений |
по основным фондам народного хозяйства); па с1| — количество |
|||||||||||
смен работы трансформатора в году (прнл. 4, табл. |
4.18); |
Н е |
||||||||||
производительность |
установки |
в |
смену, |
м3; |
Лс., = |
(/с„//)7 = (8 ,2 / |
||||||
/0,28) 3.2 = |
94 ма/смену; |
/ , = |
12 мин + |
5 |
мин = |
17 |
мин = |
0,28 ч; |
||||
12 мин — время разогрева; |
5 мин — время на |
маневры |
автотранспорта |
|||||||||
и подключение п отключение электропитания; |
лпер — число перебази |
|||||||||||
рований установки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Удельные капитальные |
затраты /(, = |
(1600 + |
2140)/(372 • 94} = |
=0,107 руб/м*.
12.Затраты мл установку опалубки, армирование и укладку
бетонной смеси принимаем такими, как и для способа термоса. При этом рассчитываем затраты по формулам методом на разность, т. е. учитываем только дополнительные затраты, связанные с особенностью бетонирования при отрицательных температурах; 3/ = (К » — 1)(3оп +
+ 3,ры + |
3укя); |
Т 4= (К н Р - |
1) (7 М + |
Т .рм + |
7\*л); |
3/ = (1,18 — I) X |
|||
X (0,8 + |
0,35 + |
0,217) = 6,246 руб/мэ; |
(1,18 - |
I) (0,176 + |
6,08+ |
||||
+ 0,047} = |
0,055 чел.-дн/м3. |
|
|
|
|
|
|
||
(3. Затраты на подогрев воды и заполнителей |
аналогичны |
затра* |
|||||||
там при способе термоса; 3„.»., = 0,037 руб/м3; Т „. в. , = |
0,012 чел.* |
||||||||
дн/м*; для |
/си 5=3 10*0 и /и. л = — 15®стоимость подогрева |
воды и за |
|||||||
полнителей |
С и, ,, л согласно |
прнл. 4, |
табл. |
4.22 составляет: |
|
||||
Для условий |
Мосэнерго Сп, , . э = |
0,169; |
|
|
|
|
|||
Для |
условий Караганды С „ ..., = |
0,109(3,64/4,62) = 0,086 руб/ма. |
|||||||
14. Заработная плата н трудоемкость, связанные с простоем транс |
порта на посту разогрева, рассчитаны на основании калькуляции, составленной трестом Карагаидапромстрой З ф = (17 • 0,036) /3,2 = = 0 ,(9 руб/м8, 71р =0,28/3,2 = 0,088 чел.-ч/м*. Здесь 17 — время, затрачиваемое транспортом на разогрев (12 мни) и на маневры (Б мни); 17 мин = 0,28 ч; 0,036 руб,— плата за 1 мин простоя транспорта.
214
15. П связи с тем, что при расчете предварительного разогрева опалубка принята без утеплителя, затраты определяют только на утеилеинс горизонтальной поверхности (1 слой пергамина и утеплитель — мипералооатные плиты толщиной 0,02 м) Су» = (-33,9 • 0,02 - 6,25 + + 0,12 6,25) У(6,6 5) =0,147 руб/м*. Здесь 33,9—стоимость про шивных иппералопатных плит (сл. прил. 4, табл. 4.1), руб.; 0,12 — стоимость рубероида, руб.; 6,26 — укрываемая площадь фундамента, м3; 6,8 — объем бетона в одном фундаменте, м*; & — оборачиваемость
утеплителя (см. прнл.4, табл. 4.1); З^т |
= |
1,18 - 0,019 -6,25 • 1/6,8= |
||||||||||||||||||
= |
0.021 руб/м*; Ту, |
= |
|
1,18 • |
0.005 |
• |
6,25 |
1/6,8 |
= |
0.0054 ч о л . - д и / и 3 . |
||||||||||
|
16. |
Затраты |
па |
контроль |
качества |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
3‘ = |
|
|
|
'2 + 4 ^ ) 4 + Ч , ; |
|
|
|||||||||||
|
3« = |
1,18 [о,049 (12 + |
|
|
- |
+ |
0.0125 |
|
|
= 0,825 руб. |
|
|||||||||
|
|
|
Г„ = |
т „ р |н ; , ( | 2 + |
|
|
|
|
+ |
я ;,-* ,]; |
|
|
||||||||
Т „ = |
1,18 [о.012б ( 12 + 2 ^ 2 ? ) ^ |
+ |
0,005^1 = |
0,211 чсл.-диК- |
||||||||||||||||
|
17. |
Оплата |
электроэнергии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
_ |
|
С 'РА |
|
, ^ |
ц’/ |
26.6-630 - 1 |
, |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
---------- 372.9+ |
|
+ |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
+ |
0,0064 - 39,4 = |
0,73 руб/к8, |
|
|
|
|||||||||
где С — основная |
|
плата за |
год за |
I кВ • А |
оплачиваемой мощности |
|||||||||||||||
(лрн.1. |
4, |
табл. |
4.25), |
руб,; |
|
Л — мощность |
прогреваемой установки |
|||||||||||||
(трансформатора), |
кВ т-ч; и,— колпчество установок (трансформато |
|||||||||||||||||||
ров), ш г; |
и>4И — количество смен |
работы |
трансформатора |
в |
году |
|||||||||||||||
(прил. 4, |
табл. |
4.18); |
Псм — производительность |
установки |
в смену. |
|||||||||||||||
В |
нашем |
случае |
|
|
«= 94 ыэ/смеиу; |
С, — дополнительная |
плата за |
|||||||||||||
I кВт • ч на стороне вторичного напряжения (прил. 4, табл. 4.26), руб., |
||||||||||||||||||||
ИР — расход электроэнергии, |
кВт. ч/ма. Расчет см. выше. |
|
|
|||||||||||||||||
|
18. |
Затраты |
на |
обслуживание |
установок прогрева 3*ил *= Я .р X |
|||||||||||||||
X Зо6сл/Л « = |
1,1810,56/94 = 0.125 руб/ы«; |
Говел = Лир7*а./Па. = |
||||||||||||||||||
= |
1,18 • 2/94 = |
0,026 чел.-дн/ы*. Здесь |
Зьом |
и Тдом — соответствен |
||||||||||||||||
но |
заработан |
плата и трудоемкость обслуживания установок про |
||||||||||||||||||
грела за смену, руб. п чел.-ди (прил. 4, табл. 4.23). |
|
|
||||||||||||||||||
|
19. |
Общие дополнительные затраты |
но пл. |
11,15 и 13,17 С^г = |
||||||||||||||||
— Оввор + |
Су» — 0,0326 + 0,147 = |
0,18руб/ы*; |
С^ах — (ч»,». • Н" |
= |
||||||||||||||||
= |
0,086 + |
0,73 = |
0,816 |
руб/м8; |
Зпр. р = 3, + |
3 |
„ . + ЗС + |
Эк + |
||||||||||||
+ |
3 1Р + 3 |
^ = |
0,246 + |
0,037 + 0,021+ |
0,826 + |
0,10+0,156 = 1,445 |
||||||||||||||
руб/и3; |
|
Тар. р = |
Т( + |
Т „ |
, 1 + Тут + |
7 \р+ |
Т ц -\- ТсЛи% — |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
*= 0,055 + |
0,012 + |
0,0064 + |
0,088 + 0.211 + 0.026 = 0>396 чел.-дн/м8; |
|||||||||||||||||
|
|
Спр. р = 1|09СН,, + Си„ + |
1,1бЗвр.р = |
1.09 • 0,18 + |
|
|
+ 0,816+ |
1,15 ■1,445 = 0,1962 + 0 ,8 1 6 + 1,662=* 2,67 руб/м*; |
Ппр.р - |
С Вр, р + О ,О Д = 2,67 + 0,15 • 0,107 = 2,69 руб/м8, |
ТЛ Расчет технино-энономнческмк показателей бетонирование с электродным прогревом бетона
Дополнительные условия: температура изотермического прогрева (и = 40 еС; скорость подъема температуры Р = 5 град/ч; электроды
нашивные сечением 40 X 3 мм; |
время трдиспортиропамия бетон ной |
смеси в автосаиасвале МАЗ-50Э |
15 миг, продолжительность ук |
ладки 1г уплотнении бетона |
Ю мни. |
1. Требуемая температура бетона ип выходе из бетономешалки при условии, что к моменту электропрогрева <в.н= 5 °С;
/ |
(ь ■ |
*н. в |
_5 —(—15)0.1535 |
|
|
*Н^ |
I _ |
V А/тр |
’ |
1-0.1535 |
“ |
= в,бвС (принимаем А* = ЭСС).
Здесь ^ Д(тр — А/п 4 _ Д^тр 4" Д^тр + |
Д/мр 4* Д(укл — 0,032 4- 0,0025 х |
||||||
X 154-0,032 + 0,0022- |
10 4- 0.003- |
10=0,1535. |
|
|
|||
2. Определим продолжительность изотермического прогрева бето |
|||||||
на при температуре 40 °С до приобретения прочнеети ВО 9ь А1,, |
к |
||||||
концу остывания до б "С, если скорость подъема температуры Р |
= |
||||||
= 5 град/ч, |
опалубка |
из досок толщиной 25 мм, скорость ис-тра 5 м/с: |
|||||
продолжительность |
подъема |
температуры /„ = (40 — б)/5 = 7 ч; |
|||||
средняя |
температура |
<р= |
(40 4- 5)/2 = 22,5 |
°С; |
|
||
величина прочности бетона за |
времл подъема температу ры опреде |
||||||
ляется по рис. 7 .1 следующим образом. Из точки А |
на осп абсцисс, |
||||||
например, соответствующей |
времени |
7 ч. проводим |
перпендикуляр |
||||
до пересечении с кривой прочности при температуре |
22,5 °С в точке |
Б . Проекция точки Б на ось ординат (точка В ) укажет величину проч ности за время подъема температуры (7 ч). В данном случае это 14 %
^/?!•* найдем величину относительной прочности при остывании, для
чего, испольэуя формулу Б . Г. Скрамтаева (5,5) н пренебрегая тепловы делением цемента, которое по окончании изотермического прогрева незначительно, подсчитаем сначала продолжительность остывания бетона
СбУс |
“ г6. к) |
_ |
1.05 • 2400 (40 — 5) |
— 3,6ХЛ1„ [1б |
4р — Гв ^ |
~ |
3,6 • 5,2.3,72 (23 + 15) ~ 00 ' |
Гас. 7.1. Гм4ик« иврасааиия прочности Сетам* |% от К,а| мара* 1<Н>• мансимасти от про* ДОЛвнгемостя <Г, ч) н т»аап«р«аури 4*С) тасрдсниа»
а — на дортлаидцшешс ларя 400, ИЗО; б —■« апмкипорглаалцеиеше парки 400
*1«
где |
значение ^ озяго |
из |
прнл. 4, |
табл. 4.1, |
я |
Л — нэ прнл. 4 . |
|
табл. |
4.3. |
|
^6. м |
^6. N |
|
|
|
|
(б . ер *** /б. к + - |
|
и, |
|
|||
|
,03 + |
0,181 |
+ 0,006 (Гв. м - |
к) = |
|||
|
= 5 + |
0 ,Ш |
40 —6 |
|
= 23 °С. |
||
|
1,43 + |
.3 ,7 2 + |
о,ООО<45 — 5) |
|
|
Затем определим прочность бетона, приобретенную в процессе осты вании. Дли этого из точки Г на пересечения прямой, соответствующее! 50 % К 3с, с кривой прочности при 26° (см. рис. 7.1, л) опускаем пер пендикуляр на ось абсцисс (точка Д ). От точки Д откладываем влево отрезок, соответствующий продолжительности остывания— 33 ч (точ ка Р ). Из точки Е восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с кривой прочности при 23 °С (точка Ж ). Проекция ЕЖ на ось ординат соответствует значению прочности бетона, приобретенной в процессе остывания. Она составляет 27 96 /?2,.
Продолжительность изотермического прогрева определяется проек цией лл ось абсцисс отрезка КЛ, соответствующего 9 *6 Я** и лежаще го на криво» прочности при 40 °С. Величина этой проекции в данном случае равна 5 ч (т„ = б ч). Точка А находится на пересечении с кри вой прочности яри 40 °С проецирующей линией на ось ординат из точ ки Ж , а точка Л — ил пересечении с кривой при 40 °С проецирующей на ось ординат линией из точки Б.
Требуемая удельная мощность в период подъема температуры, со гласно прнл. 4, табл. 4.27 должка быть Р'п = 3,875 кВт/м*.
Требуемая удельная мощность я период изотермического прогрева
согласно прнл. 4, табл. 4.29 должна быть Р ’п = 1,145 кВт/м*. |
|
4. Мощность устаноикп па период подъема температуры с |
учетом |
сменного потока бетона, ранного 40 ыя, составит Р п = 3.875 *40 = = 155 кВт. Для обеспечения данной мощности принимаем трансфор
матор марки ТМ 160/6 мощностью |
160 кВ - А, |
стоимостью Б60 руб. |
|
(прнл. А, табл. 4.19). |
|
|
|
5. |
Расход электроэнергии М7 = |
Р пт„ + Р„тв = |
3,875 • 7 4- 1,145 х |
X 5 = |
33 кВт • ч/м3. |
|
|
6. Затраты на опалубку, армирование и укладку бетонной смеем
такие же, как п пр)г использования метода |
термоса: 3, |
= |
(1,16 - - |
||||||||||
— 1,0) (0.8 4- 0.35 ■+ 0,217) = 0,246 |
руб/ыя; |
|
Г, = |
(1,18 — 1,0) |
х |
||||||||
X (0,176 + |
0,08 4- 0.047) = |
0,054 |
чел.-дн/м3. |
|
|
|
|
|
|
||||
7. Затраты на подогрев волы, заполнителей н ил утепление такие |
|||||||||||||
экс, как при способе предварительного электроразогрева. |
|
|
|
||||||||||
3„ ... а = |
0,037 |
руб/м9; |
Т „ . = 0,012 |
чел.-дн/м*; |
С„.... 9 = |
||||||||
■* 0.086 руб/м2; |
Зу, «= 0,021 руб/м3; |
Тут — 0,0045 чел.-дн/м3; |
Су1 = |
||||||||||
■=0,147 руб/мя. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. Стоимости оборудования |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
с |
|
М < Я | ( ТП + |
Т„) . |
|
0 . 0 $ * / |
■ |
° У |
р |
|
|
|
|
|
|
^ |
п*. см^еи ' 0 |
|
|
п». |
|
п». см^си |
|
|
|
|||
6 6 0 |
О.ОМ |
. I + 4 6 5 • 0.5 |
7 + |
5 |
, |
О ,8 (5 < 3 0 4 |
4«5) |
, |
9 . 2 3 |
|
|
|
|
^ |
*Э72 • 40 |
8 |
|
"* |
37 2 • 40 |
+ 3 7 2 - 4 0 |
= |
|
|
||||
|
« 0,027 4- 0,0056 4 |
0,014 = 0,0465 руб/м1, |
|
|
|
117