книги / Проектирование железобетонных работ
..pdfв) По прил. 1, вобл. 1.1 находим |
значения |
остальных компонентов, ^ляга |
||||||||||
ющих |
себестоимость |
единицы |
продукция |
(100 |
и'): |
Сц = 0; |
Сс = 0 ,1 5 -2 = |
|||||
= 0,3 руб.; С„ = 1202 руб.; Ср = |
13.49 руб.; Св = |
2,44 руб.; л = 8 0 |
циклов. |
|||||||||
г) Эксплуатационная стоимость устройства |
ЮО и1 |
опалубки |
составит С3 = |
|||||||||
= С3 + |
СН1Ц|+ С м+ С с = 33.9 + |
€6,9 + 0 + |
0.3 = |
101,1руб., |
где С3 = (160.54 + |
|||||||
+ 92,09) : 8,06 = 33,9 |
руб.; |
160,54 |
я 92,60 |
руб,— слответегпенпо |
заработная |
|||||||
платя слесарей, занятых сборкой и разборкой опалубки (си. табл. 4.1). |
||||||||||||
д) Себестоимость единицы продукции |
(100 ы* опалубки) |
|
|
|||||||||
|
|
|
* 1202+ 13,49- 2.44 |
116,26 руб. |
|
|
||||||
|
|
ЮМ . |
|
6() |
|
|
|
|
||||
с) |
Годовая выработка крана КС-1562 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
806 - 8.2 |
|
27,33 и’ /сысчу. |
|
|
|||||
|
|
|
153,14 + |
66,66 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Здесь |
163,14 я 88,6 6 — соответственно затраты труда |
машпнистл нл монтаже л |
||||||||||
демонтаже опалубки |
чел.-ч |
(см. табл. 4.1); |
Пг =» 27,33 |
ЗОЯ = 6418 л4, где |
ЗОЯ — количество рабочих смен в году для автомобильных кранов (си. прнл. 2,
табл. 2,12, примечание). |
|
|
|
|
А'уд/:(| = |
||
ж) Приведенные удельные затраты на 100 и*опалубки Эуд = Сад+ |
|||||||
= 116,26 + |
94 - 0,12 = 127,54 руб., где |
*уд = |
= °*94 |
РУ6- |
,га 1 |
я" или |
|
94 руб. на |
100 |
мх: 7950— лимитаряо-рвечетнан |
стоимость |
крана |
КС-1562 (с», |
||
прил. 2. табл. |
2.38); 0,12 — нормативный |
коэффициент эффективности |
11 стгпн* |
тсльствс.
3-Л п а р о л и т. а) Сумма заработлой платы за устройство 100 м* опалубки Сш= (87,05 + 91,88) : 8,06 «= 22,2 руб.
б) Стоимость мвшниного времени крана КС-2561 К. занятого на монтаже и де монтаже ПН» ы1 опалубки, См1а) = (21,90 :8,2) (40,3+41,91): 8,06= 27,23 руб.
Здесь 21,90 —себестоимость машино-смены крана КС-2561 К, Она рассчитывается по формуле
|
с |
“ |
-е ■ |
|
г |
I г |
|
|
4-я • |
|
|
. |
||
|
|
Тш • |
|
|
+ |
40.3+41.91 + |
|
|
|
|
||||
|
|
+ |
- ^ + |
17.м = г,.ю |
руо.. |
|
|
|
|
|
||||
где 40,3 И 41,91 — механоемкость |
крала КС-2561 К соответственно |
ив |
монтаж |
|||||||||||
п демонтаже опалубки (си. табл. -4.1). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
в) Г1о лрпл. I, табл. |
1.1 |
находим остальные значения компонентов, опреде |
|||||||||||
ляющих себестоимость единицы продукции (106 и1 опалубки): |
Си = |
0; |
Сс = |
|||||||||||
= |
6,75 •2 = 0 ,3 |
руб.; Са = |
1987 |
руб.: |
Ср = 19,81 |
руб.; |
С„ = |
38,9 |
руб.; |
п = |
||||
— 80 никлое, |
|
стоимость |
устройства |
100 и1 |
опалубки |
СЭ= С ,+ |
||||||||
|
г) Эксплуатационная |
|||||||||||||
- - ^ + ^ + ^ = 2 2 , 2 |
4-27,23 + |
0 + |
0,3 = 49,73 |
руб., |
где |
Са = |
(87,06 + |
|||||||
+ |
91,88): 8,06 = |
22.2 руб. |
|
|
|
|
|
опалубки) |
|
|
|
|
||
|
д) Себестоимость единицы продукции (100 и1 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
* 49,73 + 1987 + |
19,84 — 38,9 |
74,33 |
руб. |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
|
|
|
|
|
|
е) Годовая выработка крана КС-2561 К
п>-У* °чо!а°+4||г ° 6в'39 “**
Пр= 80,39 .308 = 24 700 ы*/год.
Здесь 308 — нормативное время работы мрака КС-2561 К » году^ смев (см, прил. 2, табл. 2.11, примечание).
ж) Привеченные удельные затраты |
Таблица |
4.2. Тмннко-^коиоинчсснме |
|||||||
|
|
|
|
|
показатели рассмотренных |
|
|||
|
|
|
0,348 ,,а каЖЛЫЙ >•’ |
типов опалубки |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
опалубки, |
или 34,8 на |
100 Я*, |
Варианты |
ЧМ.-ДЙ. |
сед» |
|
|||
где 6610 —1'нвснтарнорасчетпая стои |
к » |
||||||||
|
руб/100 м* Л |
||||||||
мость |
крана |
КС-2361(см. прил. 2, |
|
|
|
|
|||
табл.2.36);Э |
= 74,33+0,12.34.8= |
1 |
95,07 |
145,2 |
И5.2 |
||||
= 76,51 |
р у б , |
' |
расчетов |
сподом в |
2 |
93.8 |
116,28 |
127,64 |
|
Результаты |
Э |
60,6 |
74,03 |
76,51 |
|||||
таблицу (та6.1. 4.2). |
|
|
|
|
|
||||
Как |
видка |
из приослснпоА таб |
|
|
|
|
лицы, 3-й вариант — нспользование блок-форы—наиболее выгоден по весы показателям, поэтому его и принимаем к производству работ.
4.5. Выбор средств горизонтального и вертикального транспорта
Оптимальный нарнлнт способов н средствгоризонтального н верти кального транспорта материалов и полуфабрикатов при производстве бетонных н железобетонных работ выбирается едва этапа. На первом но техническим факторам (размеры здания, его форма и расположение о плане и по высоте, габариты и масса поднимаемого груза и др,) опре деляют рабочие параметры транспорта (крана, бетононасоса, конвейе ра и др.). Например, для кранов — это грузоподъемность, вылет стрелы, высота подъема крюка; для ленточных конвейеров и бетоно насосов — расчетная производительность и т. д.
Используя найденные параметры и технические характеристики средств транспорта, приведенные в справочной литературе, подбира ют несколько вариантов средств транспорта, рабочие параметры кото рых раины или несколько больше требуемых.
Нл втором этапе путем экономического сравнения выбранных ва риантов решают, какой из них наиболее эффективный. Требуемые па раметры для башенных н самоходных кранов несколько отличаются друг от друга, они определяются следующим образом.
Для башенных кранов находит; высоту |
подъема крюка Н %р, м; |
|
вылет стрелы /С1р, ы; грузоподъемность крана |
Р кр, |
т. |
Высот подъема крюка башенного крана |
(рис. |
4.1) определяется |
по формуле |
|
|
= А + Ал Н- А» ■+■Ас, |
|
(4-11) |
где #кр — расстояние от уровня стоянки крала (верх головки рельсов подкранового пути) до геометрического центра эвена крюка, и; А — разность между отметками уровня верхи конструкций, над которым перемещается груз (буккер с бетонной смесью, арматура, опалубка), подвешенный к крюку крана, к уровня верха головки рельсов подкра нового пути (а случае бетонирования перекрытий многоэтпжных зда ний это будет отметка самого верхнего перекрытия плюс высота ограж дения (не менее 1,2 м) по периметру бетонируемого перекрытия со гласно требованиям техники безопасности); Л, — запас высоты иол нижней поверхностью поднимаемого груза над самым высоким пре пятствием, например ограждением места работы (согласно СНкП
Ш —4—00, п. 12.05 величина его должна быть не менее 0,5 ы по вы соте); )\ъ — наибольшая высота поднимаемого элемента (например, бункер для бетона, каркас арматуры, части опалубки), м; йс — рас
четная высота стролов, м. |
|
|
Билет сгреЛы ^ 1р определяется |
по формуле |
|
/Ир = /1 + |
1,. |
(4.12) |
где /л — ширина возводимого здания, м; — расстояние ог оси вра щения крана до здания (или до выступающих о сторону крана частей здания — крыльца или лесов дли поддержания опалубки), м.
/. = ^ 2 + |
/,, |
(4.13) |
где /в — ширина подкранового пущ, |
м; /*— расстояние от блнжяй- |
шеи к эдан ню оси рельса подкранового пути до здания или выступаю щих в сторону крапа частей здания пли лесов (лрн наличии выступаю щих в сторону крана частей здания, например крыльца, или лесов, поддерживающих опалубку, их ширина должна прибавляться к общей ширине здания по наружному обводу стен).
Так как кв данной стадии расчета не известна марка крана, кото рый будет принят к производству работ, значение /» можно принять равным ширине подкранового пути любого из кранов требуемой грузо подъемности, а затем уточнить после выбора конкретного крана. Значение /4 также зависит от конструкции того или иного крана, по этому на данной стадии расчета может быть принято приблизитель
ным: для кранов, у которых противовес расположен |
выше здания, — |
2 м, для кранов с поворотной башней и противовесом, |
расположенным |
Т абли ца 4.3. Мгиииальные амач(Н«я расстомнк по горнзсяталк
от основания относа выемки *о ближайшей опоры иашмы. и <С1(иП III—4—80, табл. Э)
|
|
|
Грунт |
|
Глубина |
1№сч*иий |
су тсш и й |
| суглинистый I |
глинистый |
»ыГЫКИ. и |
Рдссто*мне по гори101.1ала ог РСН°««Н1кЛ относа высниц |
|||
|
||||
|
|
до Ф-тпжаЛшгД опоры игшнвы, м |
|
|
1.0 |
1.5 |
1.25 |
1.0 |
1.0 |
2.0 |
3.0 |
2.4 |
2.0 |
1.5 |
3.0 |
4.0 |
3.6 |
3.25 |
1,75 |
4.0 |
Б.О |
4.4 |
4.0 |
3.0 |
5.0 |
6.0 |
5.3 |
4.75 |
3.6 |
внизу, — равным радиусу поворотной части за вычетом 0,51$ и плюс I м (по условиям техники безопасности).
В тех случаи х, когда здании возводят с подвалом или кран устанав ливается до засыпки пазух фундаментов, параметр должен обеспе чивать устойчивость откосов грунта, необходимую для безаварийно!! работы хр апа. В этом случае
/ , > Я/2 + 0 ,3 + /,-} -0 ,5/4г |
(4.14) |
где В — ил*ри ыа фундамента, м; /э — расстояние но горизонтали ог основания откоса выемки до ближайших опор крана (ось ближайшей к зданию гаюоки рельса нокранового нуги). Эго расстояние должно быть нс меньше значении, приведенных в табл. 4.3.
Требуемая грузоподъемность крана равна сумме масс поднимае мого груза и его тары {бункер для бетона):
Р Я?= [ Р + Р Г)К » , |
(4.16) |
где Р — масса подпинаемо* го груза (бетонной смеси,
опалубки, ар.чатуры),т. Л — масса тары (бадьи для бе
тонной смеси), т; К » — ко эффициент, учитывающий массу грузозахватных уст ройств и Отклонение величи
ны массы элементов |
от их |
||||
номинального |
|
значения |
|||
(К м = 1.08 . . . |
1,12). |
|
|||
|
Для |
самоходных |
стре |
||
ловых |
кранов |
параметры |
|||
Л * |
Н *«р рассчитываются |
||||
так |
же, |
как и для башен |
|||
ных. |
|
|
|
|
|
|
Минимальная |
длннп |
|||
стрелы |
крана |
(рис. |
4.2) |
||
определяется но |
формуле |
41
Здесь /| — высота здания, и; /*« — расстояние от основания крана до оси шарнира стрелы, м; /к — расстояние от наружном грани стены (ближайшей к крану) до наиболее удаленного места голами груза, м; б — минимальное расстояние от оси стрелы до здания п месте возмож
ного касания (1,5 м); ос — оптимальный угол |
наклона |
стрелы, град; |
|
1«<* = У < Л -А „ )У < /« |
+ |
а). |
17) г . |
При известном угле наклона стрелы минимальный ее вылет можно |
|||
рассчитать по формуле |
|
|
|
^етр = /1 + л = (/* 4- б) Ч— |
|
4- л, |
|
где 1г — расстояние по горизонтали от шарнира стрелы до места подачи |
|||
груза, м; а — расстояние от оси вращения |
платформы до шарнира |
пяты стрелы.
На данной стадии расчета, когда иена вести а колхрепгал марка кра на, значением может быть принято равным 1,5 м; /|„ — высота полис паста в стянутом положении (см. прил. 2, табл. 2.14),
Минимальный вылет стрелы можно найти и графическим способом (рис. 4.3). Для этого и любом масштабе следует вычертить контуры возводимого сооружения (здания), вертикальную ось бункера с бе тонной смесью и ось стрелы крана, которая должна пройти через точ ку А %расположенную на высоте Л и на 1,5 ы левее ближайшей к крану стены здания, и точку 0 , находящуюся на вертикальной осп бункера с бетоном шга 1,5 м выше крюка крана. Затем на высоте А,*: от основа ния крана проводится горизонтальная лип ил через шарнир питы кра на С. Ось стрелы, проходящую через точки А и В , доводят до этой го ризонтали и из точки пересечения влево откладывают отрезок л, рав ный 1,5 м. Конец отрезка совпадет с осью поворота крана. Расстслннс
92
/СТр ОТ оси попорота крана |
|
||||
до вертикальной оси бук |
|
||||
кера, выгружающего бетон |
|
||||
ную смесь л самую удален |
|
||||
ную от крапа точку, и будет |
|
||||
искомым вылетом стрелы. |
|
||||
При использовании кра |
|
||||
нов, |
оборудованных |
гусь |
|
||
ком, |
|
требуемая |
длина |
|
|
стрелы |
определяется |
исхо |
|
||
дя на соотношении |
длины |
|
|||
гуська |
и |
расстояния но |
|
||
горизонтали от края возво |
|
||||
димого |
сооружения |
(бли |
|
||
жайшей к крану стены) до |
|
||||
места подач н груза п попе |
|
||||
речном |
(относительно зда |
|
|||
ния) |
направлении. |
При |
|
||
этом возможны два случая: |
|
||||
О В !2 > |
Д соз (а — р; |
2) Д/2 < Д соз (а — рт |
где В — ширина здания, и; Д — длина гуська, м; а — угол наклона стрелы, град; Р — угол между осями основной стрелы и гуська (в рас четах можно принять Р = 25—30°).
Если Д/2 >■ Д С05 ( а — р), длину стрелы рассчитывают следую* щи» образом (рис. 4.4).
I)Длина стрелы без гуська
|
I = V 4- ( Н с , - М а. |
2) |
Отрезок /„ на который пожег бить сокращена стрела,— по |
формуле
Д сод Га—0)
(4.19)
соз а
3)Требуемая длина стрелы
Ьпр |
=* I* — и. |
(4.20) |
Когда В /2 < Д соз (а — 0) |
{рис. 4.5), высота верха основной стре |
лы может быть ниже высоты здания. Длина стрелы устанавливается по формуле
^с,Р = - |
/ |
|
(4.21) |
|
з1па |
' |
|||
|
|
Здесь н на рис. 4.5 А — высота возводимого здания (вместе с огражде нием), м; а — оптимальный угол подъема стрелы, определяемый на формуле (4.17); (г — длина горизонталысой проекции гуська, ы; Тт — расстояние от крал возводимого здания до места подачи груза; 6 — зазор, равный 1,6 м, предусмотренный согласно требованиям тех* пики безопасности; (а — р) — угол наклона гуська относительно го-
«з
риэонта. Ид треугольника аЬс (см. рис. 4.6). катеты которого извест
ны. находим |
|
|
|
ас = И у = Л„ + Л« + /г» + |
Л3: |
(4.22) |
|
аЬ = |
/к 4- 6. |
|
(4.23) |
При известкой длине гуська Д нетрудно рассчитать / — величину, |
|||
на которую стрела может быть ниже здания: |
|
||
^ = Д з1п (а — ф) — //,. |
(4.24) |
||
После определении параметров крана по техническим характерис |
|||
тикам, приведенным в прил. 2, подбирают не менее двух |
вариантов |
||
кранов. |
|
|
|
Экономическое сравнение |
возможных |
вариантов |
согласно |
С Н -6 0 9 -7 8 производится по минимуму приведенных затрат, представ
ляющих собой сумму себестоимости единицы продукции |
(I и3 бетона) |
II нормативных отчислений от капитальных вложений: |
|
Эул = С гд 4* Б нК ы |
(4.25) |
где С*л — себестоимость укладки 1 и3 бетона, руб.; |
— корылтпв- |
нын коэффициент эф^юктнппасти капитальных вложений, принимае мый по всех расчетах единым, равным 0,12; /Сул — удельные капиталь
ные вложения о производственные фонды 11*1 единицу |
годового объе |
ма |
|
Куд = С’м/Пг. |
(4.25) |
= П> усрГ ГОД. см1 |
(4.27) |
1>. утр — V/Тп. си* |
(4.28) |
где Си — инвентарно-расчетная стоимость крана, руб. (см. прил. 2,
табл. 2.10—2.12 и 2.13); Пг — годовая |
выработка крана, т или |
м*; |
ЛV. утр — усредненная эксплуатационная |
проязводнтелыгость, т |
или |
м*,'смену: Т щ , сч — нормативное время работы крана о |
году, данные |
|
можно взять из прил. 3, табл. 3.1 пли но примечанию табл. |
2.11 — |
|
для автомобильных кранов; V — общий объем работ, м3; |
Т 0 С1| |
— про |
должительность работы крана на объекте, смен. Олределнется по калькуляции трудовых затрат.
Чтобы определить себестоимость 1 и* бетонных работ (С,А). нуж но вначале подсчитать производственную стоимость машино-сиены
крана по формуле |
|
С К ь = В(Тщ. „ 4- г /Г ,„ . <« 4- Сг.* |
(4.29) |
где Е — единовременные затраты по достапке, монтажу и демонтажу
крана с учетом косвенных расходов на содержание машин, |
руб.; |
Г — годовые амортизационные отчисленил с учетом косвенных |
рас |
ходов, руб.; С,.» — текущие эксплуатационные затраты о сыску, руб. Определение остальных символов приведено выше.
Значения |
Е , Г, Ст.в могут быть приняты но прил. 2, табл. 2 .1 0 - |
|
2 4 2 и 2.13. |
|
|
Себестоимость 1 м3 бетонных работ устанавливается |
по формуле |
|
|
С,Д = С/И, |
(4.30) |
94
тдс С — полная расчетная себестоимость |
выполненных работ, руб.; |
|
V —- общий объем работ, ма. |
|
|
^ — СУздТо. сн^п1 + З/Спа 4- 2 ^п» |
(4,31) |
|
где СЦ?в|| — производственная себестоимость |
машнно-смены, |
руб.; К * |
и /Сй — коэффициенты, учитывающие накладные расходы соответст-
пенно |
на механизированные (УС-1 = |
1.0в) |
н |
ручные {К м = 1,5) про |
цессы; 3 — общая сумма заработной |
платы рабочих, занятых выпол |
|||
нением |
ручных операций (определяются |
по |
калькуляции трудовых |
затрат и заработной платы), руб.; 2 С„ — сумма затрат на подгото вительные работы, не вошедшие в стоимость иашико-смеиы кранов (временные дороги для мобильных стреловых кранов, подкрановые пути для башенных крамол), руб. Данные для расчетов могут быть оэнты из прпл. 2, табл. 2.12, 2,13.
О качестве дополнительного показателя при сраоЕ1еии|| вариантов используется трудоемкость единицы продукции (1 м3 уложенного бетона).
Т ,л = Г” + 7~-4 Г " '- ч' Г“ «'1' V ( |
(4,32) |
где Т и — трудаемкость управления краном и обслуживания его ма шинистами за время работы крапа на объекте (данные в калькуляции трудовых затрат и заработной платы); Гр— трудоемкость выполнения ручных операций, не слизанных с управлением машин (данные в каль куляции трудовых затрат и заработной плати); 7\,ер— трудоемкость перебазирования крана ил заданное расстояние; Гм..я — трудоемкость монтажа и демонтажа храпа и стрелового оборудования; То^— трудо емкость устройства подкрановых путей (для башенных кранов) или дорог (для самоходных сгрслооых кранов) (данные в прпл. 2. табл. 2.12, 2.13); V — объем железобетонных нлн бетонных работ, м*.
При сравнении вариантов проектов производства работ (ППР) достаточно учесть изменение только тех статей затрат, которые зави сят от принятых вариантов. Сравнивают варианты ППР между собой по формуле
Э = (С, - С„) + Б М( К § - К а). |
(4.33) |
где ( ^ — С,) — разница в себестоимости строительно-монтажных ра
бот по сравниваемым вариантам; |
Е ж — нормативный коэффициент |
эффективности (Е а = 0,12); (/ ( , — |
— раэтщп в стоимости основ |
ны х и оборотных производственных фондов сравниваемых вариантов. Если сравниваемые варианты отличаются по продолжительности строительства, то дополнительно учитывается эффект от влияния
фактора времени, рассчитываемый по формуле |
|
Э. = Н ( 1 - ТУТ,). |
(4.34) |
где Эп — эффект от сокращения условно-постоянных накладных рас ходов; И — условно-постоянные расходы, руб.; Т 1% Г» — соответст венно продолжительность строительства во 1-му л 2-му вариантам
(Г, < 7\).
н
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
” |
4 1 |
: |
.Г |
|
|
1 |
|
|
ас' |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
" |
Ч |
1 |
|
* |
|
|
|
|
||||
|
Г" |
|
|
\ |
Г |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
А . |
л{?/9 / / / |
//У/УТ/Ар |
/■///^? щ 7р |
||||
|
О |
“ ~ |
а |
|
~ |
|
К усломю-достоятсьш накладным расходам относятся: адашни- стратлвно-хоэяЛствеииые, ]гзнос временных нетитульных сооружений и приспособлений. В среднем размер условно-постоянных накладных расходов равен 50% от нормативной величины расходов накладных.
Стоимость основных и оборотных производственных фондов по сравниваемым вариантам определяется по формуле
К |
с ,ыта.с |
(4 .3 5 ) |
|
тгад. «м |
|||
|
|
Пр:мф. Подоврать рациональный комплект машин для подачи на рабочее уесто бетонной «меси» аркатуры и опалубки, необходимых дпя возведения карка са кного»тажного_зд8ння, пользуясь рмс. 4.6 к данными табл. А А.
«б
Таблица |
|
4.4 Размеры бланки и конструктномыя алементоа |
|
|
||||||||
Сечение |
н*сход <г*ЛИ |
Рдэмсри |
Оыеата |
Пролети, и |
Тмщма |
|||||||
на 1 к' |
|
|||||||||||
холоп,, |
ни |
бегом, аг |
|
адямпя, м |
»Ш|(Л |
|
|
плот, к |
||||
АС, |
|
«X |
Кв.1Сн11 |
плиг |
Ь |
А |
|
г/, |
|
|
П| | П. |
|
700X700 600x600 |
ПО |
90 |
|
120 |
24 |
4.8 |
3,6 |
8,0 |
8,0 |
0,25 10,17 |
||
Объемы |
и трудоемкость |
работ |
приведены в тобл. 4.5 п 4.6. Грунт основа* |
|||||||||
ния — суглинок. |
Дальность |
транспортирования |
машин на |
объект — 10 их. |
||||||||
Бетонная |
сиесь достаплиетсп |
на |
строительную |
площадку |
аотосаиосвалашт |
|||||||
ЗИЛ-ММЗ-585Н, опалубка н арматура — на машинах ЗИЛ-130*60. |
Дальность |
|||||||||||
перевозки |
бетонной смеси, армвтуры л опалубки — 8 км. |
|
|
При решении этой зллачн можно использовать разине машппы для доставил материалов на рабочее место. Нвпрпмср, асе материалы подавать на рабочее место одним пли несколькими кранами, можно сочетать работу башенных кра нов с работой мобильных пнсвиоколссмых или гусеничных кранов, можно использовать краны для подлип только опллубял п арматуры, бетонную смесь
подавать бетононасосом или ленточными конвейерами. Чем больше вариантов
решений будет рассмотрено, тем с большей вероятностью будет найден оптималь ный вариант.
При решении задачи следует учитывать наличке тех пли иных машин в дай кой строительной организации.
Рассмотрим следующие варианты возможных решений.
N1 в а р и в н т. Бсс материалы (бетонная смесь, опалубка, арматура} по даются Ий рабочее место башенными кранами, расположенными с доуж сторон эдвинп. Последнее обстоятельство (использование двух храпов) вызвано тем, что большинство башенных кранов грузоподъемностью 3—Б т не могут обеспечить
необходимого вылета стрелы (36 ы) при расположении их с одной стороны едания.
2-Л в а р и а н т . Бетонная смесь транспортируется на рабочее место бето нонасосом, а оналубк» и аркатура — мобильными пневмоколесныим или гусе ничными кранами, перемещающимися по периметру здания.
Требуемые иврамстры башенных кранов составляют:
й кр - |
,6-6 + М + |
3.&2 |
1.0— 22,22 к; |
|
# |
Р*= |
12 + 0/2 + 2 ,0*17 м; |
||
/ • ^ = |
1,0 + |
2400 + |
490 + |
50 = 2940 кг, |
где 10,6 — высота эдвиня вместе с ограждением, к; 1,0 (второе слагаемое о пер вом выражении) — знпас по высоте по требованиям техники безопасности, и;
3,62 — длина бадьи вместимостью I к*, м; 1,0 (последнее слагаемое а перооы вы ражении) — высота строповки, м; 12— половина ширины здании, к; б — ши рина колен подхр&нопого путл, и; 2,0 — расстояние ОТ оси ближайшего к зда
нию рельса подкранового пути до выступающих в сторону крана частей здания, |
||
и; |
1,0 (первое слагаемое третьего выражения) — вместимость бункера (бадьи) |
|
для |
бетонной смеси, |
м8; 2400 — объемноя масса бетонной смеси, кг/ы9; 490 — |
масса бункера, кг; |
5 0 — масса строповки, кг. |
|
|
Для стреловых мобильных крапов, передвигающихся по периметру здания |
и обеспечивающих транспортирование только опалубки и арматуры при подаче этих грузов на расстояние 8.ЭБ ы от краев перекрытия (в этом случае обеспечи вается установка готового короба колонны вместе с арматурой с помощью крана по втором от крал ряду), требуемые параметры составят:
Яс?р = ,3/> + 1,0+3,6 + 0,8 + 2.1=20,5 м, где 13 — пысота перетих трех этажей с ограждением, и; 1,0 — запас по высоте,
М