книги / Статистические методы в строительной механике
..pdfласть для эмпирической кумулятивной кривой; построенной по 200 измерениям. Чем выше требования к достоверности утверж дения о том, что точка теоретической кривой лежит внутри опре деленных границ, тем шире оказываются эти границы. Вероят ность нахождения теоретической кривой внутри интервала
± 1 равна 0,96, т. е. это событие является почти достоверным. А^ежду тем утверждение о том, что теоретическая кривая лежит внутри интервала ±0,05, имеет достоверность, равную лишь 0,29. Поскольку при доказательстве критерия А. Н. Колмогоро
ва принято, что F(x) и F(x) — непрерывные функции, то при его использовании следует избегать объединения эмпирических зна чений в слишком крупные интервалы.
Другой часто употребляемый критерий основан на использо вании х2 -распределения Пирсона; при этом о близости двух рас пределений судят по величине (1.61). С этим критерием согла сия можно познакомиться по курсам математической статисти ки 154, 66].
СТАТИСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ОБОСНОВАНИЯ НОРМАТИВНЫХ РАСЧЕТОВ
16. Вступительные замечания
Целью инженерного расчета конструкции является получе ние гарантии того, что за время ее эксплуатации не наступит ни одно из недопустимых предельных состояний. Для определен ности будем в дальнейшем говорить о предельных состояниях по прочности, записывая «условие прочности» в виде
|
|
5 < Я . |
(2.1) |
Здесь в |
зависимости |
от методики расчета «S — нагрузка, дейст |
|
вующая |
на конструкцию, усилие в элементе конструкции |
или |
|
напряжение в нем; R — несущая способность, измеряемая в тех |
|||
же единицах, что и |
величина S. |
|
Как внешняя нагрузка, так и несущая способность являются изменчивыми, случайными величинами, законы распределения которых можно лишь установить, систематически накапливая и изучая опытные факты, относящиеся к однородным 'условиям. Характер этой изменчивости таков, что в большинстве случаев не существует вполне определенного и имеющего практический
смысл верхнего предела для внешних нагрузок, равно |
как и |
нижнего предела — для несущей способности. Поэтому |
условие |
(2.1) не может быть заменено условием |
|
max S < min R |
(2.2) |
h абсолютное требование, чтобы выполнялось неравенство (2.1), лишено смысла. Можно лишь поставить условие, чтобы в тече ние срока службы сооружения оно было выполнено с той или иной вероятностью, достаточно близкой к единице. Таким обра зом, мы пришли к вероятностной трактовке инженерных расче тов на прочность/
Традиционные методы расчета, разумеется, содержат эле менты статистического подхода, хотя бы в более или менее за-
вуалированной форме. «Условие прочности» (2.1) заменяется условием
S „ < % . |
(2.3) |
к |
|
где <$„— расчетная (нормативная) |
нагрузка, Ян— расчетная |
(нормативная) несущая способность, |
k — коэффициент запаса, |
прочности. Расчетные значения нагрузок и несущей способности входят в условие (2.3) как некоторые вполне определенные, де^ гермппированные величины. По отношению к реальным величи нам, имеющим случайный характер, они играют роль либо неко торых средних или вероятных значений, либо средних в группе наибольших (наименьших) значений. На формирование расчет ных (нормативных) значений большее влияние, нежели теорети ческие соображения, оказали традиция и историческая преем ственность. Поэтому первенствующее значение в условии проч-. ности (2.3) принадлежит коэффициенту запаса. Величины ко эффициентов запаса, а также тесно с ними связанные величины, расчетных нагрузок и расчетных сопротивлений вырабатыва лись, исправлялись и уточнялись главным образом эмпириче ским способом, путем обобщения многолетнего опыта проекти рования и эксплуатации конструкций. Между тем, как видно из. существа задачи, здесь возможны в принципе и теоретические подходы с широким привлечением аппарата теории вероятно стей и математической статистики. Применяемые совместно С технико-экономическим анализом и с учетом результатов, ниже-., мерной практики вероятностные методы открывают возмбйсности для теоретического обоснования существующих нормативных методов расчета, для разработки новых, (более прогрессивных и экономичных методов.
Приведенные выше соображения являются в настоящее вре мя общепризнанными и едва ли могут вызвать возражения. Это стало возможным, однако, лишь в результате многолетней, ра боты ряда исследователей, которые способствовали разъясне нию вероятностной природы коэффициента запаса и популяри зации статистических методов исследования среди инженеров.
Первые работы, посвященные критике классической концеп ции «условия прочности» и применению методов теории вероят ностей к расчету сооружений, принадлежали М. Майеру (177] и Н. Ф. Хоциалову (121—122]. Эти работы, носившие ярко выра женный дискуссионный характер, не встретили, по-видимому, широкого одобрения. Выдающаяся роль в деле развития стати стических методов в строительной механике принадлежит H. С. Стрелецкому. Начиная с 1935 г., он опубликовал серию работ [109—114], которые были подытожены в его книге [115]. Параллельно велись исследования эмпирических распределений для нагрузок и механических характеристик строительных ма-
териалов. Среди них должны быть упомянуты исследования В. В. Кураева [68].
Работы М. Майера, Н. Ф. Хоциалова и H. С. Стрелецкого бы ли, по существу, первыми работами в области теории надежно сти. Ряд вопросов теории надежности был впервые поставлен и разрешен в этих работах — обстоятельство, которое заслужива ет быть отмеченным в современных публикациях по теории на дежности.
В послевоенные годы изучение статистической природы коэф фициента запаса было продолжено более широким фронтом. Важное место здесь принадлежит исследованиям А. Р. Ржанииына [87—94]. Примерно в то же время началась разработка аналогичных вопросов за рубежом [130, 149—151, 162, 181, 189]. Следует особо отметить, что идеи статистического обоснования нормативных расчетов, зародившиеся впервые в области расче та строительных конструкций, начали проникать в машинострое ние [202] и авиацию [166, 190, 191, 206].
Работы по применению теории вероятностей к расчетам на прочность сыграли существенную роль в подготовке перехода к более совершенному методу расчета конструкций по предель ному состоянию, осуществленному в послевоенные годы, хотя не все они непосредственно были связаны с этими методами. На ряду с работами упомянутых выше авторов важное место при надлежит исследованиям А. А. Гвоздева, И. И. Гольденблата,
В.М. Келдыша и других авторов.
Основная формула метода расчета по предельному состоя
нию имеет вид
|
ES-л,- < |
m Ф (ÆjRly é2 /?2, |
). |
(2.4) |
Здесь |
Si— нормативные нагрузки, действующие |
на конструк |
||
цию; |
nt— коэффициенты |
перегрузки; |
— пределы прочности |
или пределы текучести материалов, из которых изготовлена кон
струкция; |
kt— коэффициенты однородности материала; т — ко |
|
эффициент |
условий работы сооружения. |
9 |
Положительные качества нового метода общеизвестны. По |
||
мимо того, что в этом методе на первое место выдвигается |
по |
нятие предельного состояния конструкции, он в гораздо большей степени, чем исторически предшествовавший ему метод допус каемых напряжений, дает возможность отразить вероятностную природу условий прочности. Это достигается благодаря расшиф ровке коэффициента запаса, расчленению его на отдельные ком поненты и приданию каждому компоненту определенного физи ческого смысла, связанного с изменчивостью тех или иных вели чин. Коэффициенты перегрузки характеризуют изменчивость внешних нагрузок и определяются как отношение нагрузок, со ответствующих достаточно малым вероятностям появления, к нормативным нагрузкам. Коэффициенты однородности анало гичным образом характеризуют изменчивость прочности мате-
риала. Перечисленные коэффициенты назначаются, исходя из эмпирических распределений для соответствующих случайных факторов и из накопленного опыта строительства; при составле нии новых норм, как известно, широко использовался положи тельный опыт, накопленный в предшествующих нормах [58].
Несмотря на то, что отдельные стороны метода предельных состояний нуждаются в уточнении и доработке, в целом он предо ставляет собой более совершенный и прогрессивный метод рас чета. Оставаясь по форме детерминистическим, он все же весь ма тесно связан с вероятностными методами и дает толчок к целому ряду исследований, использующих аппарат теории ве роятностей и математической статистики.
Настоящая глава целиком отведена вопросу об обосновании нормативных расчетов конструкций. Этому наиболее простому, наиболее раннему и вместе с тем важному приложению веро ятностных методов посвящена обширная литература. Мы огра ничимся лишь освещением основных идей в этой области, харак теристикой современного состояния и указанием основных на правлений дальнейшего развития. Те или иные чисто техниче ские детали будут приводиться лишь для иллюстрации общих положений.
Критический анализ некоторых трактовок статистического метода и анализ связи этого метода с теорией надежности мы отложим до п. 24—26.
17. Общие положения
Допустим, что состояние конструкции в условиях эксплуата ции может быть охарактеризовано конечным числом независим
мых параметров Яи Яг, •. • Яп• |
Одни из этих параметров харак |
|
теризуют внешнюю нагрузку, |
другие — прочность |
материала, |
третьи — отступление условий |
работы конструкции |
от расчет |
ной схемы и т. д. В число параметров qu Яг, • • • Ял мы 'не будем включать те величины, которые в конструкции., .реализуются .в точном соответствии с расчетом или с малыми допусками,, влия нием которых на работу конструкции .можно пренебречь.
Например, в их число не включаются параметры, характери зующие размеры и форму сооружения (за исключением,- может быть, задач устойчивости и родственных им, где малые отступ1 ления от проектных размеров приобретают важное -значение).
Таким образом, все параметры Яи Я2,--Яп мы будем считать случайными, предполагая, что известна их совместная плотность
вероятности р(Яи <72. Для краткости эти параметры мы будем называть определяющими параметрами.
Основная задача расчета состоит в.определении вероятности того,» что недопустимое предельное, состояние не будет достигну то, и в сопоставлении найденной вероятности, с некоторым
нормативным значением. Запишем условие недопустимости пре дельного состояния (2.1) в виде
|
Ф(<7i> |
Яг* |
• Яп) = |
|
|
= R (flit Яг* |
* Яг) |
^(ЯГ+1*Яг+v |
' Яп) ^ |
(2.5) |
Вероятность случайного события, состоящего в том, что нера венство (£.5) будет выполнено, обозначим через Р ( + ) . Вероят ность противоположного события (т. е. вероятность наступления предельного состояния) обозначим через Р(—). Тогда по фор муле (1.23)
Р ( + ) = j |
J р(Яъ Яг* |
Я п ) Ч Ч |
Ч - (2 -6) |
Vf?!. ?J. . .qn)>4
Задача определения вероятности Р[ + ) сводится, таким об разом , к интегрированию плотности вероятности p(q\, Яг, Яп) по той части пространства определяющих параметров qit q^ ... qn, где выполняется условие (2.5) («область безопасности»).
Поскольку вероятность Р ( + ) должна 'быть весьма близка к единице, то удобнее вычислять вероятность
Р ( — ) = J |
|
J Р{Яь Яг, |
• Яп) Ч Ч |
dqu. |
(2.7) |
W(fi,.fc. . |
4 )<0 |
|
|
|
|
Тогда основное |
расчетное условие примет |
вид |
|
||
|
|
Р ( - ) < [ Р ( - ) 1. |
|
(2.8) |
|
Здесь [Р(—)] — нормативное значение вероятности достиже |
|||||
ния предельного |
состояния — достаточно малое число, |
которое |
|||
устанавливается |
на |
основании |
технико-экономических |
сообра |
жений, опыта строительства и эксплуатации и т. д.
Формулы (2.6), (2.7) и (2.8) дают принципиальное решение статистической задачи расчета на прочность. Необходимо отме тить, что для их применения требуется знать не только совмест ную плотность вероятности р{Яи Яг,— Яп)* но и решение соответ^ ствующей детерминистической задачи для всей интересующей нас области параметров qn <72,...«7„. Решение этой задачи дает ся обьганым'И методами строительной механики. Таким об разом, статистический подход не может заменить решения де терминистической задачи. Напротив, он предполагает решение этой задачи в объеме, нередко большем, чем классические мето ды расчета.
18. Другие варианты статистического подхода
Соображения, изложенные в предыдущем параграфе, могут быть положены в основу статистического метода обоснования нормативных расчетов. Близкие к ним соображения высказы
вались и ранее в той или иной форме. На двух таких вариантах
мы остановимся более подробно.
Можно, например, исходить из понятия недифференцирован ного коэффициента запаса
R (<Ji1Яг • • |
• Яп) |
(2.9) |
|
S(çr+1, Яг+2 |
-Яп) |
||
|
Этот коэффициент, в отличие от входящего в условие (2.3) нормативного коэффициента запаса, является случайной величи ной: k=k(qu q2, .. qn). Среди определяющих параметров всегда найдется хотя бы один, который является взаимно однозначной функцией коэффициента k и остальных п—1 параметров: q\ = =*h{k, <7г, q„ ). Используя формулу (1.37), получим следую щую формулу для плотности .вероятности р(А):
P(*) = J |
J р[Л(А, <7*, |
• |
Яп), |
Яг, |
. Яп\ х |
|
||
X |
dh(k, (72, . |
•Яп) |
йЯг • |
• |
dqn. |
|
(2.10) |
|
|
дк |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Математическое ожидание коэффициента запаса и его дис |
||||||||
персию найдем по |
формулам1: |
|
|
|
|
|
|
|
Оо |
|
|
00 |
|
|
|
|
|
kp (k) dk, |
D(k) = j |
[k— M <A)1* p (k) dk. |
(2.11) |
|||||
Их можно вычислить и иначе, минуя определение плотности |
||||||||
вероятности р(&): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J * (Яи Я,. |
|
|
|
|
. »,)Х |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Xdqtdqt . |
dqn, |
|
|
(2. 12) |
|||
|
J №{ЯиЯг, |
|
Яп) — M (£)]2 X |
|||||
|
|
|
||||||
X р(Яи Яг, |
• ^л) dQidq2 . |
. dqn. |
|
|
Формулы (2.10), (2.11) и (2.12) могут быть использованы для анализа распределения «истинных» коэффициентов запаса со-
1 В работах А. Р. Ржаницына {91, 93] коэффициент запаса вводится как отношение математических ожиданий несущей способности я нагрузки
« - M ( R )
M(S) *
что иногда может быть, по-видимому, оправдано (см. п. 22).
оружения или конструкции. Что касается вероятности наступле ния предельного состояния, то, очевидно:
Р ( - ) = Р (4 < 1 ) = |
р (k) dk. |
(2.13) |
Другой подход основан на анализе распределения функции уУ(Яи <72, ..?„), вводимой согласно формуле (2.5). Производя за мену переменных qi=h(Wt <72, - - О , получим формулу, анало гичную формуле (2.10):
p(V) = J |
J PIA(W, q„. |
• Qn)> Яъ |
|
Яп\ X |
X |
dh(W, ft, . . ,qn) |
dq2 . |
dqn. |
(2.14) |
|
№ |
|
|
|
Для числовых характеристик распределения имеют место соот ношения, аналогичные формулам (2.11) и (2.13), а вероятность наступления предельного состояния находится по формуле
о
/> ( _ ) = Р (Ф < 0 ) = j р(Щ<№. |
(2.15) |
— 00 |
|
Подход, основанный на рассмотрении коэффициента запаса k, близок к подходу, который развивался H. С. Стрелецким в его работах [109—116]. H. С. Стрелецкий исходил в основном из методики допускаемых напряжений и представлял коэффициент запаса в виде
k -- fi\ k% • |
• fifi* |
Здесь k\ — коэффициент, учитывающий изменчивость нагруз ки; k2— коэффициент учета отклонений реальной конструкции от расчетной схемы; й3 — коэффициент, учитывающий изменчи вость прочности материала, и т. д. Коэффициенты k\, k2>..kn можно считать статистически независимыми. Тогда
p(k) =
■P W |
Xк*T«a’ |
(2.16) |
k/l |
||
Распределение функции Y было |
использовано |
впервые |
А. Р. Ржаницыным (87—94]. Если ввести некоторые |
дополни |
тельные предположения (линейная зависимость функции 'F от определяющих параметров и нормальный закон их распределе ния),, то становится возможным получить весьма простые фор мулы для вероятности Р (—).
Эквивалентность формул (2.7), (2.13) и (2.15) вытекает из физических соображений; она может быть легко установлена также путем формальных преобразований.
19. Эмпирические распределения для прочности материалов
Прежде чем переходить к применению изложенных вышеоощих положений, необходимо познакомиться с некоторыми осо бенностями эмпирических распределений. Поскольку внешние нагрузки и характеристики прочности материала являются ста тистически независимыми, то их распределения могут быть рас смотрены раздельно. Мы начнем с распределения прочности ма териалов, ибо анализ распределения нагрузок, как мы увидим, представляет некоторые дополнительные трудности.
На рис. 13 приведена типичная кривая распределения преде лов текучести для стали марки Ст.З (83]. Как видно из графика, в области не слишком больших отклонений пределы текучести стали имеют распределение, близкое к симметричному, и внеш не напоминающее кривые нормального распределения.
Кривые распределения пределов прочности для бетона с про ектной маркой 170, взятые из работы 144], приведены на рис. 14. И здесь имеет место распределение, близкое к нормальному. Эти кривые относятся, правда, к заводскому бетону. Бетон по строечного изготовления обнаруживает большую изменчивость и большую асимметрию распределения, чем заводской бе
тон 144].
В теоретических расчетах для характеристик прочности обычно берется нормальное распределение [87—94, 149—>151]. Против этого могут быть выдвинуты серьезные возражения, од но из которых состоит в том, что нормальное распределение не ограничено ни снизу, ни сверху и простирается в область отри цательных значений. Применение некоторых асимметричных рас пределений было рассмотрено в работах [79, 115]. Имея рас пределение, заданное с точностью до трех или четырех парамет ров, можно достаточно хорошо аппроксимировать эмпирическое
распределение вблизи его центра. Однако для расчета на проч ность основной интерес представляет возможность надежной экстраполяции выбранных кривых в сторону низких значений прочности с очень малой вероятностью появления.
Для того чтобы на основании эмпирических данных с доста точной достоверностью получить отрезки кривой распределения, относящиеся к малым вероятностям (например, порядка 0,001), нужно располагать числом испытаний, во много раз превышаю щим реальные возможности массового эксперимента. Это выте кает, в частности, из критерия согласия А. Н. Колмогорова. Най дем, например, число испытаний, необходимое для того, чтобы •с достоверностью, равной 90°/о, можно было утверждать, что ве роятность обнаружить низкий предел текучести лежит в преде-
.лах между нулем и 0,001. Максимальная разность между кри выми распределения равна, следовательно, Dn=0,001. Досто верности, равной 90%, соответствует значение функции К(х) =
— 0,50. Отсюда х —0,828 и, следовательно, требуемое число опы тов оказывается равным
п = — = 0,6810е.
Д аж е в случае, когда необходимый доверительный интервал ра вен D„ = 0,01, число опытных точек должно быть порядка 104. Наиболее массовая известная нам обработка результатов срав нительно однородных испытаний содержала лишь 6800 опытных точек {83].
Надежная экстраполяция эмпирических данных в область весьма малых вероятностей возможна лишь при условии, если из каких-либо общетеоретических соображений известны асимп тотические свойства распределений в области малых вероятно стей. Эти данные могут быть получены лишь на базе статисти ческих теорий прочности, практическое значение которых в свя зи с этим значительно возрастаег (см. третью главу).
20. Эмпирические распределения для нагрузок
Среди различных типов нагрузок, действующих на сооруже ния и конструкции, наиболее изученными с точки зрения стати стического распределения являются ветровая и снеговая нагруз ки. Эмпирические кривые распределения этих нагрузок пред ставлены на рис. 15 и 16. В отличие от кривых распределения прочности они обладают дзумя особенностями. Во-первых, они обнаруживают ярко выраженную асимметрию, что вовсе исклю чает возможность их аппроксимации при помощи нормального распределения. Во-вторых, эти кривые оказываются зависящими от времени, в течение которого велись наблюдения за изменчи востью нагрузок. Такая зависимость проявляется по-разному для