- •МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ СИСТЕМ И ПРОЦЕССОВ
- •МОСКВА
- ••МИСИС»
- •ОГЛАВЛЕНИЕ
- •1.1. Энергоемкость черной металлургии
- •1.2. Производство чугуна
- •1.5. Производство стаяв
- •2.1. Аналитическое представление термодинамических функций раствора
- •2.2. Термодинамические функции раствора
- •2.3. Относительные термодинамические функции раствора
- •2.4. Модель совершенного (идеального) раствора
- •2.5. Избыточные термодинамические функции раствора
- •2.7. Избыточные парциальные мольные функции
- •2.8. Связь термодинамических функций раствора
- •2.10. Графическое представление термодинамических мольных функций бинарного раствора
- •3.1. Бинарные металлические растворы
- •3.2 Переход на многокомпонентные еистемы
- •4.2. Разложение в ряд Тейлора избыточной парциальной мольной энергии Гиббса растворенного 2-го компонента
- •4.3. Многокомпонентные разбавленные растворы
- •4.4. Стандартное состояние и состояние сравнения
- •4.7. Мольные и массовые параметры взаимодействия
- •ЛсЮО
- •5.1. Модель совершенного ионного раствора (модель М. И. Темкина)
- •5.2. Полимерные модели силикатных расплавов
- •ЗАДАНИЯ К ГЛАВЕ 5
- •Контрольные вопросы по теме:
- •6.1. Растворимость кислорода в жидком железе
- •6.2. Термодинамика межфазного распределения кислорода и других компонентов
- •6.3. Термодинамические пределы рафинирования стали под окислительными шлаками
- •7.3. Расчеты активности кислорода по результатам электрохимических измерений
- •получим: [О]" = 0,1076 %; [С]"= 0,0255%.
- •8.2. Физико-химическая модель и уравнения первого периода процесса обезуглероживания стали
- •8.4. Критическая концентрация углерода
- •Задачи для самостоятельного решения
- •Задачи для самостоятельного решения
- •Падерин Сергей Никитович Филиппов Вадим Владимирович
что и требовалось показать. Заметим, что если атомные массы А\ и
Аг компонентов различаются незначительно, то / 2 « — ( что при-
У г
ближается к отношению <р2 = у2 /у ”
У
4.7. Мольные и массовые параметры взаимодействия
Ранее мы рассмотрели разложение в ряд Тейлора функции In у,
i„T,=i„Tr+i4Vip!'42+ii iPPV*+°H-
7=2 |
7=2 |
7=24=7+1 |
Во многих случаях, в особенности в технологических расчетах, удобно использовать процент по массе в качестве координаты со става, активность и коэффициенты активности по Генри
([% /] |
, |
a\h\ |
/ ) . |
В этом случае разложение в ряд функции lg _/}, |
|
соответствующие уравнению (4.31), примет вид |
|||||
i g / / = х > Р } -[% /]+ i |
ri j) -[% vf |
||||
|
7=2 |
|
7=2 |
||
|
|
|
|
|
(4.58) |
+ Ц |
X |
4 j ’k\% j][% k] + 0 (% 3 ), |
|||
7=24=7+1 |
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
g[%y] |
г,л[%1]->юо% |
||
„(7) = I |
g2 l g / |
л |
|
||
|
|
||||
' |
2 |
|
.i2 |
|
|
5[% Л |
Л',/’,[%|]->1 0 0 % |
||||
,(7,4) _ |
|
|
\ |
|
|
3z l g / |
(4.59) |
||||
|
|
d[%j]d\%k] |
|||
|
|
„ . . |
. L |
L |
J 7 r , / , , [ % 1 ] ^ 1 0 0 % |
где e, (yj )- массовый параметр взаимодействия компонента i с ком'
понентом J первого порядка; |
- |
массовый параметр взаимодей' |
• |
|
(J,к) |
ствия компонента / с компонентом j |
второго порядка; г> ’ - мае' |
совый перекрестный параметр взаимодействия второго порядка. Параметры называются массовыми, т.к. дифференцируем пО
проценту по массе. В уравнении (4.58) член нулевого порядка отсутствует, т.к. по определению состояния сравнения
тогда
Коэффициенты активности второго компонента в бинарном разбавленном растворе равны
Inу2 = 1п Уг + еР *2 + - |
. |
lg/2 |
= 0 + 42) [%2] + - |
|||||
Покажем, что |
|
|
|
|
|
|
||
4 2 U |
_ L ^ А _ |
е ( 2| )А г ~ А \ |
|
|
(4.60) |
|||
' 2 |
|
230 УАг |
2 |
|
А2 |
|
|
|
|
Воспользуемся полученным ранее отношением (4.56). |
|||||||
|
После логарифмирования, получим: |
|
||||||
In / 2 |
= 2,3 lg / 2 = In у2 |
- |
In у2 + In x \ + x 2 |
А2 |
||||
- f |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
А \ ) |
дифференцируем по [%2]: |
|
|
|
|||||
2,3 |
(d ig f 2 ] |
|
3 i m + A | „ |
1 |
Аг |
|||
(a [% 2 ]J [%2 ] - » 0 |
|
Эх-, |
дх-у |
1 - |
х2 + х2 —— |
|||
|
- |
|
л 1Л х,->0 |
|||||
|
cbt2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[% 2 ]-» 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
( dig f 2 Л |
|
- J ® |
д И |
г ! |
_ . ( 2 ). |
|
здесь |
|
|
= е |
|
|
~ е 2 » |
||
|
|
д[%2] |
|
|
|
|
|
|
|
|
[%2]->0 |
|
дх2 |
) j , - » 0 |
’ |
д |
( |
. |
|
|
л |
Л |
|
_ А 2 - А ] |
|
|
|
||
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1-Х2+Х2 — |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
_дх2 1 |
|
|
A |
J |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
[%2] / А2 |
|
_ [%2] • А} |
Г |
л |
^ |
|
|||||
|
|
|
|
|
дхо |
|
|
|||||||
х2 = [%2] |
100 —[%2] |
100Л2 ’ |
^а[%2] |
|
100,4, |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[%2]->0 |
|
тогда |
|
2,3е22) = ^ |
(2) |
^2 ~ А |
> |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
е 2 |
+ _ ^ 4Г _ |
у 1 0 0 Л2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л 1 |
|
|
||
или |
|
(2) __L |
4 |
J 2 ) , А2 -А \ Л |
|
|
||||||||
|
|
6 ^ |
|
А2 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
ч |
- |
230 \ А |
|
|
У |
|
|
|||
что и требовалось показать. |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
В общем случае разбавленного раствора |
компонентов 2,..., г, |
|||||||||||
JLJ) _ |
_ 1 |
^ 4 |
С (У) |
! A J |
А 1 Л |
|
|
|
|
(4.61) |
||||
е, |
|
= |
230 , Л,- ' |
|
|
Л |
| |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
ч |
./ |
|
|
J |
/ |
|
|
|
|
|
Выразим отсюда |
ер) через |
ер) |
|
|
|
|
||||||||
ер) = 230— ер) + ^ |
~ ^ . |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Покажем, что ер) * |
и получим формулу пересчета массо |
|||||||||||
вых параметров. Напишем выражения для |
ер) и 8 у): |
|||||||||||||
ер) = 2 3 |
0 |
ер) + A'- ~ Aj - |
£f |
= m |
^ - e f |
+ А]~ А‘ . |
||||||||
' |
|
|
|
A. |
|
|
|
A |
|
j |
|
А |
-> |
А. |
|
|
Так как ер)г, |
- e ^ P |
|
|
~ е у , то равны и правые части уравнений. |
||||||||
няв их получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
230— ер) = 230-4-е^) + Aj ~ А'
A |
A J |
At |
и |
( j ) |
A i |
(0 |
A j ~ A > |
|
e)J’ = — |
e )'+ |
—-------, |
|
||
|
' |
* |
7 |
230A, |
|
|
|
A J |
|
|
|
И Л И |
приближенно |
(4.62) |
|||
|
|
|
|
|
A J |
Преобразование параметров взаимодействия от одной коорди наты состава (мольная доля, х ) к другой (% (масс.)) производят по
уравнениям |
е-7^ = |
|
|
|
|
|
|
|
|
еУ' - 2 3 0 — |
e}J' + At - А, |
еГ |
|
1 ( АL M . |
A. - At |
(4.63) |
|||
А |
|
|
; |
|
230\ - г £Г |
+ |
AJ |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
\ 2 |
|
р!7)=^ f [ m A r t J)+ AJ (Ai ~ AJ )e<J)] + |
|
|
(4.64) |
||||||
|
|
|
|||||||
Р\j ’k) = |
ЮОAjAkr ^ k) + Aj (Ay - |
Aj)ejj) + |
|
|
|
||||
A |
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( A \ ~ A j ) ( A i ~ A k ) ' |
|
|
(4.65) |
||||
+ A k ( A \ ~ A k ) ei ^ |
]' |
|
|
|
|
|
|
||
pP’^ + e j ^ |
= 2 pJ') + e j') ; |
|
|
|
|
|
|
(4.66) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.67) |
Заметим, что |
ej7^ = e ^ , |
но |
e\J^ Ф е ^ |
|
|
|
|||
(.) |
|
|
|
|
(.) |
A . —Ay |
|
||
Если e) |
' = 0 , то из (4.63) следует, что e) |
’ = — -------Ф 0. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
230Aj |
|
Уравнения |
(4.64) |
и |
(4.65) |
показывают, |
что |
если даже |
|||
Р/7^ = 0 , р|7’^ = 0 , то |
могут |
возникнуть |
массовые |
параметры |
|||||
гУ'* и |
. На это следует обратить внимание, так как в расчетах |
могут возникнуть заметные ошибки, если при |
= 0 |
принять, что |
e\J^ = 0 и опустить члены второго порядка г, если р = 0 . |
||
Перекрестные параметры взаимодействия |
(р р ’*^, |
г р ,к^) сле |
дует использовать в расчетах коэффициентов активности, когда требуемая точность термодинамических расчетов оправдывает их использование.
Впользу использования параметров взаимодействия второго порядка можно привести следующие доводы:
-современные термодинамические данные достаточно точны, поэтому использование параметров только первого порядка часто не может адекватно описать поведение многих растворенных эле ментов;
-расчеты активности компонентов в средне- и высоколегиро ванных сталях требуют знания коэффициентов активности при со ставах, далеко отстоящих от бесконечно разбавленного состояния сравнения.
Вработе Д. Ф. Эллиота и др. были собраны опубликованные в разных исследованиях величины массовых параметров взаимодей ствия большого числа компонентов в разбавленных растворах в жидком железе при температуре 1873 К и температурные функции ряда параметров. Однако пересчет величин массовых параметров из этих работ в мольные в ряде случаев приводит к несоответствию полученных значений с величинами параметров, приведенных в ранней работе этого же автора. В последнее время появился ряд новых исследований, уточняющих величины параметров взаимо действия. В связи с этим японское общество содействия науки 19-го комитета сталеплавильщиков издало книгу рекомендованных термодинамических величин. В табл. 4.3 приводится выборка мас совых параметров взаимодействия компонентов в разбавленных растворах в жидком железе, а в табл. 4.4 даны коэффициенты ак тивности компонентов в бесконечно разбавленных растворах в жидком железе.
о
4^
Т а б л и ц а |
4 .3 . Массовые параметры взаимодействия компонентов в разбавлен |
|||||
|
ных растворах в жидком железе |
|
|
|||
е1 |
Величина |
Т, К |
Интервал |
e / = f ( T ) : |
Температурный |
|
концентраций |
интервал |
|||||
|
|
|
|
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
о о (D |
-0,17 |
1873 |
- |
1750/Г+0,76 |
1823-1923 |
|
|
-0,421 |
1873 |
< 1 , 0 |
- |
1733-2033 |
|
е ? |
0,008 |
1873 |
<40 |
- |
- |
|
е Сг |
-0,055 |
1873 |
- |
- |
- |
|
с 0 |
||||||
Мп |
- 0 , 0 2 1 |
1873 |
- |
- |
- |
|
с о |
||||||
Мо |
0,005 |
1873 |
< 1 0 |
- |
- |
|
С 0 |
||||||
eNi |
0,006 |
1873 |
<40 |
- |
- |
|
с о |
||||||
е о |
-0,066 |
1873 |
<3 |
- |
1823-1973 |
|
е с |
0,243 |
1873 |
- |
- |
- |
1
е Со
Сс
е Сг
Сс
Мл
Сс
Мо
СС
ес
е?
ес'
ео
еСг
ССг
е Со
ССг
Мп
ССг
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
0,0075 |
1823 |
- |
- |
- |
-0,023 |
1873 |
- |
- |
- |
-0,0084 |
1843 |
|
- |
- |
-0,0137 |
1833 |
- |
- |
- |
-0,32 |
1873 |
- |
- |
1733-2033 |
0,08 |
1873 |
- |
162/74),008 |
- |
0 , 0 1 |
1823 |
- |
- |
- |
-0,114 |
1873 |
- |
- |
- |
-0,0003 |
1873 |
- |
- |
- |
-0,019 |
1903 |
- |
- |
- |
0,0039 |
1843 |
- |
- |
- |
о |
1 |
ON |
|
|
есК; |
|
еСг |
|
еСг |
|
e N |
|
еСг |
|
CN |
|
e Ni |
|
CN |
|
e N |
|
CN |
|
Nb |
|
CN |
|
Mn |
|
CN |
|
e N |
|
e Ni |
|
eTN! |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
0,0002 |
1873 |
- |
- |
- |
- 0,16 |
1873 |
- |
- |
- |
- 0,004 |
1903 |
<5 |
- |
- |
0,13 |
1873 |
<2 |
- |
- |
- 0,046 |
1873 |
<60 |
- 148/ Г+ 0,033 |
1823-2053 |
0,007 |
1873 |
< 5,5 |
- |
1873-1973 |
0 |
1873 |
- |
- |
- |
- 0,068 |
1873 |
< 9,5 |
- 280/ Г+ 0,0816 |
1873-1973 |
- 0,02 |
1873 |
<4 |
- |
1823-1973 |
- 0,12 |
1873 |
0,12 |
- |
1853-1953 |
0,048 |
1873 |
< 3,5 |
- |
1823-1973 |
- 0,6 |
1873 |
< 0,5 |
- 5700/ 7+ 2,45 |
1873-1973 |
Т а б л и ц а 4.4. Коэффициенты активности компонентов в беско нечно разбавленных растворах в жидком железе
(у" J и стандартные энергии Гиббса реакций
Ч'1,%
/ |
00 |
|
|
7/, 1873 |
AG°(/ = [/]i% ), ДжАиоль |
||
|
|||
А1(Ж) |
0,049 |
-71 100-19,4Г |
|
С(ч>) |
0,538 |
17 230-39,87Г |
|
СГ(Ж) |
1 , 0 |
-37,70Т |
|
Сг(Т) |
U 4 |
19 200-46,86Г |
|
Мп(ж) |
1,44 |
- |
|
141(ж) |
0 , 6 6 |
-20 900-31,1 Г |
|
1 /2 0 2 (г) |
- |
-117 110-3,39Г |
|
1/2S2 (г) |
- |
-125 100+18,5Г |
|
Si(*j |
0,0013 |
-131 500-17,24Г |
|
Ткж) |
0,004 |
- |
ЗАДАНИЯ К ГЛАВЕ 4
Задача 1.
Найти температурные функции коэффициентов активности компо нентов С, Si, Mn, Cr, Ni в бесконечно разбавленных растворах в
АЛ
in J T ^ J + B по известной температурной зави-
симости энергии Гиббса реакции растворения чистого компонента в жидком железе с образованием гипотетического 1 % (масс.) рас
твора: /чист = [/], 0/о Определить у "1873.
Решение.
Воспользуемся зависимостью (4.51) и энергиями Гиббса реакций растворения чистых компонентов в жидком железе и получим: