книги / Механика деформируемого твердого тела.-1
.pdfОтсюда следует характеристическое уравнение
(Я2 + к2 —со2)2 + (2оЛ)2 = 0,
все корни которого мнимые: |
|
|
|
K = ± (k ± (ù )i. |
|
(30.11) |
|
Это означает, что после любого |
начального |
возмуще |
|
ния диск будет совершать гармонические колебания во |
|||
вращающейся системе |
с угловыми |
частотами |
& + со и |
к — со (они отличаются |
от собственной частоты колеба |
ний певращающегося вала к). Полученный вывод спра
ведлив не только при |
со < /с, но — вопреки тому, что бы |
ло получено в начале |
параграфа — и при со > /с, что и |
может служить признаком устойчивости состояния отно сительного покоя при в с е х угловых скоростях со Ф к.
Мы пишем несколько уклончиво «может служить» по тому, что случай, когда корни характеристического урав нения чисто мнимые, относится к числу сомнительных — неизвестно, во что превратятся чисто мнимые корни при учете дополнительных факторов (в частности, трения); если корни станут комплексными, то устойчивость опре делится знаками вещественных частей, а предвидеть эти знаки в рамках упрощенного анализа невозможно. (По этому поводу см. § 18.)
В заключение остановимся (сознательно немного по вторяясь) па двух обстоятельствах.
1. Описанная выше ошибка в оценке устойчивости возникла из-âa неправильного «усечения» числа степеней свободы системы при анализе возмущенного движения: из того, что в стационарном режиме т)^ = 0, вовсе не сле дует, что можно принять 0г( = 0 в возмущенном дви жении.
Вообще рискованно анализировать устойчивость ме ханической системы, не выходя за рамки описания соб ственно стационарного режима*. Приведем простой при мер, относящийся к системе с одной степенью свободы. Известно, что амплитуда установившихся вынужденных колебаний линейной системы определяется выражением
А = |
(30.12) |
в котором То — амплитуда |
гармонической вынуждающей |
силы, с — коэффициент |
жесткости, к — собственная |
частота, со— частота возбуждения, п — коэффициент вяз кого трения.
Обратим внимание на любопытную, обычпо незаме чаемую (во всяком случае — неотмечаемую) особенность выражения (30.12) — оно остается неизменным при из менении знака п па обратный. Получается, что амплиту да вынужденных колебании не зависит. от знака силы трения, т. е. от того, направлена ли сила трения против направления скорости (как в обычных случаях) или по направлению скорости («отрицательное» трение). Хотя мы ясно понимаем, что от такой перемены должны корен ным образом измениться свойства механической системы, но было бы тщетным обнаружить это изменение, рассмат ривая только само выражение (30.12).
Парадокс немедленно разъясняется, как только мы вспомним, что выражение (30.12) описывает амплитуду «чисто вынужденных» колебаний, представляющих собой
лишь часть |
действительного движения, |
а |
другая часть |
|
движения —- решение |
.соответствующего |
однородного |
||
уравнения, |
содержащего множитель |
e ~ nt, — отброшена. |
Если п > |
0, то решение однородного уравнения с течени |
|
ем времени стремится к нулю |
и, конечно, может быть |
|
опущено. |
Но при п < 0 это |
решение будет описывать |
возрастающие колебания; именно в этом отразится заме на обычного трения «отрицательным». После такой заме ны само состояпне равновесия системы становится не устойчивым, и невозможно говорить об ее установивших ся колебаниях около этого состояния.
2. Как оказалось, простой перёход от неподвижной си стемы' отсчета к подвижной привел к тому, что неавто номная механическая система приобрела свойства авто номности.
Здесь вообще нужно отметить, что о многовариантно сти выбора систем отсчета (и координатных систем) ча ще всего говорят только в связи с соображениями удоб ства и простоты соответствующих выкладок; редко отме чается, что при переходе от одной системы к другой мо гут измениться оценки таких, казалось бы, фундамен тальных свойств, пак автономность или неавтопомность механического объекта. Как видно, это свойство вовсе не абсолютно — оно относится не к рассматриваемому меха ническому объекту, а скорее к его описанию в той или ипой системе отсчета.
Попутно скажем, что то же относится и к понятию устойчивости — в зависимости от принятого описания
движения, . т. е. от выбора координатной системы, могут измениться оценки устойчивости движения рассматрива емой механической системы. Это обстоятельство, как правило, не упоминается в технической литературе, но учитывается в более строгих сочинениях, где предпочи тают говорить об устойчивости решений дифференциаль ных уравнений, а не об устойчивости соответствующих механических объектов. Приведем цитату из знаменитой книги А. М. Ляпунова*) [30]: «Если материальная точ ка, притягиваемая неподвижным центром обратно про порционально квадрату расстояния, описывает круговую траекторию, то движение ее по отношению к радиусувектору, проведенному из центра притяжения, а также по. отношению к ее скорости устойчиво. То же движение по отношению к Прямоугольным координатам неустойчиво.
Если же рассматриваемая точка описывает эллипти ческую траекторию, то движение* ее неустойчиво не толь ко по отношению к прямоугольным координатам, но и п@ отношению к радиусу-вектору и скорости. Но оно устой чиво, например, по отношению к величине
1+ ecos ф’
где р н е — параметр и эксцентриситет эллипса, описы ваемого точкой в невозмущеином движении, а г и ф — ра
диус-вектор |
точки в возмущенном-движении |
и угол, со |
||
ставляемый |
им с наименьшим радиусом-вектором в ве7 |
|||
возмущенном движении». |
|
|||
Из |
этой |
цитаты |
читатель, конечно, не сделает вывод |
|
о том, |
что |
оценки |
устойчивости в с е г д а |
меняются в |
связи с изменением координатной системы. Например, для рассматриваемых в этой главе задач о вращающихся валах* оценки устойчивости не зависят от выбора коорди натной системы (сравните результаты, полученные в § 29 и в настоящем параграфе).
Добавим к сказанному, что такие свойства, как кон сервативность и линейность, в- некотором смысле также не абсолютны и могут меняться при преобразованиях ко
*) Александр Михайлович Ляпунов (1857—1918) — русский ма тематик и механик, академик Петербургской академии наук (с 1901 г.). Создал современную теорию устойчивости равновесия
идвижения механических систем. Труды А. М. Ляпунова относят ся также к теории дифференциальных уравнений, гидродинамике
итеории вероятностей.
ординат — преобразованиях, в одних случаях явно содер жащих время, и нелинейных — в других случаях. Впро чем, эти вопросы далеко выходят' за рамки нашей темы, и больше на них мы задерживаться не будем.
§ 3 1 . С а м о у р а в н о в е п ш в а н и е р о то р о в и р о т о р н ы х с и с те м
Конечно, тенденция к самоцентрированию неуравно вешенного ротора, обнаруживаемая при неограниченном возрастании угловой скорости, способствует снижению
общего уровня вибраций системы |
в целом, но нужно (с |
|
огорчением) отметить, что при |
со |
упругий прогиб |
вала и динамические давления на подшипники к нулю не стремятся.
Лучшие результаты могут быть достигнуты с помощью
автоматических балансировщиков (автобалансиров) — весьма остроумных и в то же время не слишком сложных дополнительных устройств, автоматически обеспечиваю щих уравновешивание несбалансированного диска при различных, заранее нефиксированных величинах дебалан са и любых угловых скоростях, превосходящих крити ческое значение. Благодаря этому уравновешиванию при любых значениях угловой скорости вал остается неизог нутым, а динамические давления на подшипники отсут ствуют. В этом состоит выгодное отличие самоуравновешивания от самоцентрирования.
Один из вариантов автоматического балансировщика показан на рис. 31.1, а. Балансировщиками служат до полнительно введенные в модель Феппля два маятника, которые могут свободно вращаться на том же валу. Мы знаем, что при отсутствии маятников в принципе су ществуют две различные равновесные конфигурации (см. рис. 31.1,6 и 31.1, в); в каждой из них характерные тоЯки системы О (след линии подшипников), М (центр сечения вала) и С (центр тяжести диска) располагаются на одной вращающейся прямой. При каждом заданном значении угловой скорости со существует только одна из этих конфигураций, а именно показанная на рис. 31, б при со < со,ф, и конфигурация 31.1, в — при со > сокр.
Очевидно, что относительное равновесие системы с ма ятниками также возможно, если оси маятников направ лены вдоль той же прямой; это приводит к четырем вариантам взаимного расположения характерных точек. Варианты г и д возникают из схемы, данной на
|
о |
мс |
|
б |
|
|
•• |
|
|
|
0 |
см |
|
в |
|
|
•• |
|
|
|
0 |
мс |
в,в |
г |
|
|
•• |
• |
|
в,в |
о |
и с |
|
д |
• |
• |
•• |
|
|
|
о |
с м |
в,в |
е |
|
ь • |
•• |
• |
|
ли |
о |
с м |
|
ж |
в |
|
•• |
|
|
|
|
|
|
|
|
ом |
с |
|
3 |
|
У |
|
|
в *
Рис. 31.1.' а) Схема автобалансировщика; б) первая равновесная конфигурация для модели Феппля; в) вторая равновесная конфи гурация для модели Феппля; г) и д) первая пара равновесных конфигураций для системы с автобалансировщиком; е) и ж) вторая пара равновесных конфигураций для системы с автобалансировщи ком; з) конфигурация, соответствующая полному уравновешива
нию ротора
рис. 31.1, б, и различаются относительным расположени ем центров тяжести маятников — точек Z), D; тем же различаются варианты е й ж, соответствующие схеме, показанной на рис. 31.1, в.
Однако, кроме указанных четырех вариантов, .возмо жен еще один, пятый вариант, соответствующий полной балансировке вала, когда центр сечения вала. М совпа дает с точкой О, т. е. располагается на линии подшип
ников (рис. |
31.1, з). |
В |
этом варианте |
сила упругости |
не возникает |
(изгиб |
вала |
отсутствует!), |
а центробежная |
сила, развиваемая диском, уравновешивается центробеж ными силами маятников; угол между осями маятников у определяется из условия равновесия названных центро бежных сил, т. е. зависит от заданного эксцентриситета е. Необходимым условием осуществления рассматриваемого варианта служит очевидное неравенство 2т^1^> те, в ко тором I — длина маятника, т%— его масса, т — масса диска. При нарушении этого неравенства центробежные силы, развиваемые маятниками, окажутся недостаточны ми для уравновешивания центробежной силы диска.
Хотя каждому из перечисленных вариантов соответ ствует состояние относительного равновесия, но не все эти состояния устойчивы. Теоретический анализ и экспе рименты показывают, что если 2т*1>те, то при со > сокр устойчив только вариант з, т. е. в закритической области система двух маятников служит автоматическим устрой ством, которое удерживает ось вала от изгиба. Если Эк сцентриситет е по какой-либо причине увеличивается, то маятники сходятся ближе и угол у уменьшается — на столько, насколько это нужно для уравновешивания воз
росшей центробежной силы диска. |
устойчив |
ре |
|
В |
докритической области (со < сокр) |
||
жим, |
соответствующий конфигурации, |
показанной |
на |
рис. 31.1, а. Так как при этом центробежные силы маят ников направлены в ту же сторону, что и центробежная сила диска, т. е. увеличивают прогиб вала, то при реаль ном конструировании роторов с автоматическими балан сировщиками нужны специальные меры по «выключе нию» маятников в докритической области, где они при носят не пользу, а вред:
На рис. 31.2 показана схема автоматического балан сировщика, применяемого в некоторых конструкциях сти ральных машин (для таких машин типична неопределен ность расположения центра тяжести загрузки бака, а следовательно, и эксцентриситета). Здесь маятниками
служат кольца, |
свободно |
надетые |
на |
вертикальный |
вал |
и заключенные |
в кожух. |
При со < |
сокр |
центробежные |
си |
лы колец относительно малы и кольца лежат на дне кожуха, т. е. балансировщик в ы к л ю ч е н . Поверхность
днища. кожуха профилируется таким образом, чтобы при é = о>кр центробежные силы колец' оказались достаточны ми для «всплытия» колец и произошло в к л ю ч е н и е балансировщика. В некоторых конструкциях шлифоваль ных станков автоматическая балансировка обеспечивается не кольцами, а шарами, так же заключенными в специ альный кожух.
Самоуравновешивание ро тора с автоматическим ба лансировщиком, так же как и самоцентрирование ротора, не снабженного таким уст ройством,— эффекты, выра жающие некое общее свой ство роторных систем, ' а именно их способность к «саморазгрузке» при доста точно высоких частотах воз буждения, превосходящих собственную частоту системы.
Эффект того же типа об наруживается в системе двух роторов, показанных на
рис. 31.3. Ее основой служит упругозак|>епленная плат форма, способная перемещаться в горизонтальном на правлении. На платформе установлены два одинаковых неуравновешенных ротора, которые приводятся во вра щение с одинаковыми угловыми ешь
|
ш |
со |
ростями |
(Ot = |
со2 = |
(о |
двумя |
незави- |
||||
ï ^ |
|
симыми |
двигателями. |
Таким обра-. |
||||||||
|
|
|
зом, |
платформа |
совершает |
вынуж |
||||||
|
|
AW§ |
денные |
колебания |
под |
действием |
||||||
|
|
двух |
вынуждающих |
сил |
с |
рав |
||||||
|
|
|
ными |
амплитудами и |
одинаковыми |
|||||||
|
|
|
частотами. |
Рассогласование |
фаз |
|||||||
Рие. |
31.3^* Самоурав- |
этих сил в начале процесса может |
||||||||||
быть |
любым |
(оно |
|
зависит |
от |
|||||||
мы двух роторов |
начальных |
условии), |
но |
если |
||||||||
|
|
|
свойства |
привода |
это |
допускают |
||||||
пенно |
|
|
(асинхронные |
|
двигатели) — посте |
|||||||
устанавливается |
некая |
вполне |
определенная |
|||||||||
разность |
фаз, характеризующая устойчивый |
стационар |
||||||||||
ный режим. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если угловая скорость со меньше собственной частоты платформы, то разность фаз постепенно приближается к нулю и в пределе возникает синфазный режим вращения, которому соответствует удвоение вынуждающей силы. Если же величина со превосходит собственную частоту платформы, то устанавливается разность фаз, равная я, т. е. роторы вращаются в противофазе, как это показа но на рисунке. При этом происходит взаимная компенса ция горизонтальных проекций обеих вынуждающих сил и платформа находится в покое, не испытывая внешнего возбуждения.
Понятно, что если платформа имеет больше чем одну степень свободы, то два ротора с несовпадающими осями не могут оказаться в режиме самоуравновешенности. Однако такой режим может установиться, например, при четырех одинаковых роторах, установленных на упругозакрепленной платформе, способной совершать плоскопа раллельное движение. В данном случае платформа обла дает тремя степенями свободы и соответственно тремя собственными частотами к{ < к 2< к 3; режим с самоуравновешиванием устойчив только при со > к3. В других случаях устанавливаются опасные синфазные режимы с удвоением (или учетверением) вынуждающей силы
(некоторые |
аварии были |
вызваны |
пренебрежением |
|
только что |
отмеченной |
опасностью |
при |
проек |
тировании) . |
|
|
|
этих до |
Трудно переоценить практическую важность |
вольно неочевидных свойств многороторных систем, ког да от типа устойчивой взаимной фазировки зависит ре зультат сложения нескольких вынуждающих сил.
Описанпые выше и многие родственные им эффекты установлены с помощью строгого теоретического анализа* надежно подкрепленного модельными и натурными эк спериментами. В настоящее время эти эффекты целена правленно используются при конструировании многих машин. Основополагающие работы в этой области при надлежат И. И. Блехману (см. книги [9, 10]).
Мы не будем углубляться в теорию, но отметим пред ложенный в работе [8] своеобразный и эффективный спо соб выявления устойчивых режимов. Способ опирается па то обстоятельство, что при некоторых условиях (в ча стности, если угловая скорость со достаточно отличается от каждой из собственных частот) устойчивым стацио нарным режимам соответствует минимум средней за пе риод 2л/со разности кинетической и потенциальной энер
гий основания, на котором размещены роторы:
£> = <Г - П> . |
(31.1) |
Для суждения об устойчивости стационарных режи мов зависящая от разности фаз функция D играет ту же роль, что и потенциальная энергия для оценки устойчи вости консервативной системы с помощью принципа Лаг ранжа — Дирихле.
Вернемся, например, к схеме, показанной на рис. 31.3, для которой дифференциальное уравнение вынужденных колебаний имеет вид
Мх + сх = meco2[cos (<ai + а) + cos coi] |
(31.2) |
(х — координата платформы, отсчитываемая от положе ния равновесия, М — масса платформы, с — коэффициент жесткости упругой связи, т — масса одного ротора, е — эксцентриситет, а — разность фаз вынуждающих сил в* стационарном режиме). Имея в виду неизбежное дей ствие сил сопротивления, учтем в решении уравнения (31.2) только установившиеся колебания:
х = ----- 5^ — |
[cos И + а) + cos со*]. |
со — к м
Теперь, найдя кинетическую и потенциальную энергии платформы T = Mx2J2, П = сх1!2, образуем разность Т —
— П и осредним ее за период; в результате получим за висящий от угла а результат
(31.3>
где С — не зависящая от а постоянная. Согласно упомя нутому критерию устойчивому режиму соответствует зна чение а, при котором величина D минимальна. Из выра жения (31.3) непосредственно видно, что в докритической области (со < к) минимуму D соответствует а = 0 (синфазность), а в закритической области (со > /с) ми нимум D достигается при а = л (противофазность) — результаты, которые уже были отмечены выше.
При весьма больших значениях со, т. е. далеко в за критической области величиной П в (31.1) можно пре небречь по сравнению с Г, и речь должна идти о мини муме среднего значения кинетической энергии. Если, как в рассмотренных выше примерах, возможны, фазировкщ при которых имеет место* полное самоуравновешиванин,.
14 Я. Г. Пановко
то колебания несущего тела (платформы) будут отсут ствовать и минимуму буДет соответствовать равенство <Г> = 0. Если же по условиям задачи полное самоуравновешивание невозможно, то уравновешивание будет осу ществляться в смысле минимальности значения <Г>.
В отмеченных выше работах [9, 10] также изучены значительно более сложные случаи, в частности, когда парциальные угловые скорости роторов неодинаковы и возникает самосинхронизация, когда имеются некоторые податливые связи непосредственно между роторами, а также когда система обладает различными нелинейно стями.
ДЬш того чтобы оценить новизпу концепции И. И. Блехмапа, напомним, что согласно-обычным пред ставлениям влияпия нескольких роторных машин на об щее основание совершенно н е з а в и с и м ы и подчиня ются операции простого наложения. Если, папример, па общем (групповом) фундаменте установлено несколько однотипных роторных машин с одинаковыми угловыми скоростями, то результаты наложения генерируемых ма шинами колебаний фундамента считаются зависящими чголько от случайного рассогласования фаз, которое воз никает в эксплуатационных условиях, папример, из-за несовпадения моментов включения машин. На основе этих традиционных представлений разработана методика вероятностной оценки колебаний фундамента, в которой сдвиги фаз считаются случайными величинами.
В отличие от этого, новая концепция учитывает |
воз |
|||
можные |
в з а и м о в л и я н и я |
и позволяет |
вскрыть |
как |
некоторые ранее недооцененные опасности |
(при синфар- |
|||
ности), |
так и благоприятные |
эффекты (самоуравновеши- |
||
вание в |
случаях противофазности). |
|
|
§32. Влияние внешнего и внутреннего трения
В§ 29 было выяснено то, что почти очевидно и без специального исследования:, силы внешнего трения иг рают д е м п ф и р у ю щ у ю роль. Как мы увидим, не столь
^банальны выводы, касающиеся влияния сил внутренне го трения*). Такие силы отсутствуют при стационарных режимах, когда деформации ротора неизменны во вре мени, но эти силы появляются при возмущенных движе-
*) Компактное изложение этого вопроса можно найти также ш книге В. В. Болотина [13].