книги / Механика деформируемого твердого тела.-1
.pdfПродолжая далее, мысленно перейдем к пределу —• схеме балки с непрерывно распределенной податли востью. Для этой схемы можно также утверждать, что поскольку при обрыве нити форма балки мгновенно не меняется, то по всей ее длине сохранится «предобрывпое» распределение, изгибающих моментов и поперечпых сил. Но если поперечная сила в крайнем левом сечении остается неизменной, то сразу после/обрыва натяжение нити Т = Р/2 также останется тем же (этот вывод не за висит от того, будем ли мы учитывать в модели упругой балки сдвиги и инерцию поворотов — неизменность фор мы означает неизменность всех внутренних усилий, в ча стности, поперечной силы).
Вданном случае получится, что силы инерции отсут ствуют повсюду, кроме правого конца, где при обрыве мгновенно возникает сосредоточенная сила инерции, в точности равная исчезнувшей реакции правой нити — только такое распределение сил инерции согласуется с фактом мгновенного сохранения формы балки. Эта сосре доточенная сила инерции конечна (можно сказать, что она образуется как произведение бесконечно большого ускорения правого конца на бесконечно малую массу элемента балки, примыкающего к этому концу).
Впоследующем процессе на движение такой балки как жесткого целого будут накладываться ее колебания как упругого тела. Довольно быстро эти колебания за тухнут (об этом было сказано в связи с предыдущим
примером) |
и - д а л ь н е й ш е е д в и ж е н и е |
можно ана |
лизировать, |
пользуясь для балки моделью |
абсолютно |
твердого тела.
В заключение подчеркнем, что модель абсолютно твердого тела может привести к ошибочным результатам при анализе именно н а ч а л ь н о й фазы движения, возникающего после внезапных резких изменений состо яния системы, и поэтому постановку задачи 39.17 в сбор нике И* В. Мещерского следует признать в принципе неудачной.
§ 3 7 . О с о б е н н о с т и Д и н а м и к и в р а щ а ю щ и х с я к о н с т р у к ц и й и з н и з к о м о д у л ь н ы х м а те р и а л о в
Для того Чтобы найтй Напряжения во вращающихся Конструкциях, типа показанных на рис. 37.1, обычно пользуются принятым в сопротивлений материалов «принципом неизменности начальных размеров», и опре-
16 Я. Г. Найовко
делают силы инерции, исходя из недеформнрованной схе
мы. Так, |
для стержня (рис. 37.1, а) с |
равномерно |
рас |
||||
пределенной массой |
интенсивности рF |
(р — плотность |
|||||
|
|
|
материала, |
F — площадь |
|||
|
|
|
сечения), |
интенсивность |
|||
|
|
|
сил инерции |
принимается |
|||
|
|
|
равной |
|
|
|
|
|
|
|
р(х) = рF(Ù2X, |
(37.1) |
|||
|
|
|
где со — угловая |
скорость |
|||
Рис. 37.1. а) Вращающийся стер |
стержня, |
х — координата |
|||||
жень; б) |
вращающееся |
кольцо |
произвольного |
сечения, |
|||
|
|
|
отсчитываемая вдоль |
оси |
|||
стержня. После этого вычисляется напряжение |
|
|
|||||
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
°* ( х ) = Jr j P (х) d x= Y P®2 |
— •г'2). |
|
|
которое для наиболее напряженного сечения х — 0 выра жается формулой
о* (0) = pco2Z2/2 = pv2/2 |
(37.2) |
(v — скорость конца стержня).
При необходимости теперь можно вычислить дефор
мации 8$ = G%/F и упругие продольные |
перемещения се |
||||
чений вдоль оси стержня |
|
|
|
|
|
|
х |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
В частности, для конца стержня х = |
I получается |
||||
Щ ( I) |
рсù2l2 |
I |
|
(37.3) |
|
= "Ж " ^ |
“з |
|
|||
где с = (Е/р) 1/2 —- скорость |
звука |
в |
материале стержня. |
||
С формальной точки зрения это решение выглядит не |
|||||
последовательно, так |
как |
упругие |
перемещения, при |
знаваемые в конце выкладок, не были учтены в начале. Для уточненного решения нужно исходить не из
(37.1), а из соотношения
р{х) = pF(ù2(x + и),
в котором учтено изменение положений элементов вдоль оси стержня из-за его деформаций. Далее нужно обра
титься к дифференциальному уравнению относительного равновесия элемента
|
|
|
|
§ |
+ Р ~ °. |
|
|
|
|
(37-4) |
|||
в котором N = N (х)— продольная |
сила |
в |
произвольном |
||||||||||
селении. Так как по закону Гука |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
N - E F % |
|
|
|
|
|
|
|||
то |
дифференциальное |
уравнение |
(37.4) |
приобретает |
|||||||||
форму |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ |
+ |
о?и = |
— а?Хь |
|
|
|
(37.5) |
|||
где |
а2 = (со/с)2. Решение |
уравнения (37.5), |
подчиненное |
||||||||||
граничным условиям |
w(0) = 0 и и'(1) = 0 имеет вид |
|
|||||||||||
|
|
и = (sin ах — ах cos al)/{a cos al) . |
|
|
(37.6) |
||||||||
В частности, для х = |
I находим |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
и = (tg al — al)/a. |
|
|
|
(37.7) |
||||||
Для напряжений получается |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
а = Е ух = |
Е (cos ах — cos aZ)/cos al. |
|
(37.8) |
||||||||
В наиболее напряженном сечении |
(х = 0) |
будет |
|
|
|||||||||
|
|
|
o(0) = i?(l r-oosaZ)/cosaZ. |
|
|
(37.9) |
|||||||
(Если |
в (37.7) |
и (37.9) |
приближенно |
заменить |
tgal& |
||||||||
^ aZ + (aZ)73, cos аI » |
1 — (aZ)72, |
мы придем к прежним |
|||||||||||
выражениям (37.2) и (37.3).) |
что перемещения |
и |
напря |
||||||||||
Из |
(37.6) — (37.9) |
видно, |
|||||||||||
жения |
становятся бесконечно |
большими, если |
aZ = jt/2, |
||||||||||
т. е. при условии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
v = nc/2. |
|
|
|
|
(37.10) |
||||
Например, для |
стали |
(с = 5 |
км/с) |
условие |
(37.10) |
бу |
|||||||
дет |
выполнено, |
если |
скорость |
конца |
стержня |
равна |
|||||||
7,85 |
км/с (почти первая |
космическая скорость!). |
|
ско |
|||||||||
Если исходить из реально возможных значений |
|||||||||||||
рости |
конца стержня |
приняв, |
скажем |
г; = |
150 |
|
м/с, |
то |
16*
различия между двумя вариантами решения окажутся почти неуловимыми:
(7* (0) |
= 0,0004325 |
Е, |
и* (I) = |
0,0002883 |
1,: |
а (0) |
== 0,0004327 |
Е, |
и (I) = |
0,0002884 |
I. |
Сравнение этих чисел лишь подтверждает разумность принципа неизменности начальных размеров для стерж ней из высокомодульных материалов.
Однако наши оценки могут существенно измениться, если речь идет о системах из низкомодульных материа лов. Это подчеркивает Е. Брюнель в статье [14], опубли
кованной в 1970 г. Критическое |
состояние он называет |
«статической инерционно-упругой |
неустойчивостью » и |
пишет: «Неустойчивость не является решающей для вра щающихся конструкций, изготовленных из обычных ма териалов (вначале возникает пластическое течение), но становится очень существенной для вращающихся кон струкций, изготовленных из таких низкомодульных и вы сокопрочных материалов как некоторые пластмассы. Та ким образом, данная работа может быть использована при расчете, например, космических станций и пластико вых^ лопастей несущего винта, растягиваемых центро бежными силами».
В первой части своей статьи Е. Брюнель исследует случай, когда с концом вращающегося стержня с непре рывно распределенной массой связан сосредоточенный груз массы М.
Критические значения параметра al, соответствующие
бесконечным |
результатам |
для |
и и а, |
определяются из |
|||
трансцендентного уравнения |
|
|
|
||||
|
|
|
altgal = |
ml/M |
. |
(37.10) |
|
и даны в следующей таблице: |
|
|
|
||||
mllM |
0,05 |
0,10 |
|
0,20 |
0,30 |
0,40 |
0,50 |
al |
0,222 |
0,311 |
|
0,433 |
0,522 |
0,593 |
0,653 |
ml/M |
0,60 |
0,70 |
. |
0,80 |
0,90 |
1,00 |
со |
al |
0,705 |
0,751 |
0,791 |
0,827 |
0,800 |
1,571 |
В предельном случае, когда т ->■ 0, имеем
и = |
EF |
а = |
M(ù2l |
|
M u ?l\ ’ |
||||
|
|
|||
|
Ма?1 |
|
~1ПГ} |
и критическое состояние возникает при условии
M(Ù4 __ ,
Вторая часть статьи Брюиеля посвящена задаче о растяжении вращающегося диска постоянной толщины центробежными силами. Если при обычной постановке задачи основное уравнение записывается в виде
. d2u |
, |
du |
pcoV (l • v2) |
—х |
+ |
Г - ----- U = |
E |
dr2 |
|
dr |
то при учете радиальных перемещении элементов диска получено
м2Л |
I ~ du |
(1 —V2) ро)2Г2] |
pco2r3(l — v2) |
* |
|
г р |
+ г Тг |
S |
J= |
F" |
Решение выражено через бесселевы функции и далее ус тановлено, что при достаточно большой угловой скорости диска наступает критическое состояние такого же типа, как и при вращении стержня.
По поводу таких решений нужно сделать одно крити ческое замечание общего характера. При анализе состо яний, для которых типичны заметные перемещения и большие деформации, естественно не забывать и о свой
ственных |
таким |
состояниям нарушениях |
закона Гука, |
||
т. е. физической нелинейности. |
|
|
|
||
Уже в первом издании книги [67] (вышедшей в |
свет |
||||
в 1950 г.) |
была |
рассмотрена |
задача о |
вращающемся |
|
безынерционном |
стержне с сосредоточенной массой |
на |
конце, причем упругая характеристика стержня прини малась нелинейной. В этой своеобразной системе придостаточно больших угловых скоростях появляется более чем одно состояние равновесия и возникают перескоки из неустойчивых состояний в устойчивые. Те же эффек ты можно обнаружить и в задаче о вращении кольца из низкомодульного материала (рис. 37.1, б), свойства кото рого определяются не законом Гука, а нелинейным соот
ношением; для иллюстрации примем его в виде
о = Яе1/3. |
(37.11) |
Здесь К — постоянная. |
кольца, Д0 — перво |
Пусть р — плотность материала |
|
начальный радиус его осевой линии, |
и — искомое прира |
щение радиуса при вращении кольца, F0— первоначаль |
ная площадь сечения.
Масса, приходящаяся на единицу длины осевой линии
п о с л е |
д е ф о р м и р о в а н и я кольца, равна |
|
pF = pF0R0/(R0 + и). |
Так как |
ускорение любого элемента кольца составляет |
|
со2 (Д0 + и) , |
то интенсивность распределенной нагрузки центробежны ми силами определяется выражением
рF R
Р = ®2(в о + и) = P W
(отметим, что она не меняется при деформации) . Окруж ное растягивающее усилие в сечении кольца находится по известному выражению
N = р (Д0 + и) = pF0R0(ù2(Д0 + и) .
Если считать, что при переходе в деформированное со стояние плотность материала не меняется (коэффициент Пуассона v = 0,5), то площадь сечения кольца в дефор мированном состоянии определяется выражением
F = F0R0/(Д0 + и)
и-для окружного напряжения получаем*)
а — NjF = ра2Я? (1 + u/R0)2. |
(37.12) |
Теперь образуем основное уравнение нашей задачи, приравняв (37.12) выражению (37.11), в которое под ставлено 8 = U/RQ:
PaW l(l+u/R0)* = K(u/R0y 13.
*) Здесь имеется в виду и с т и н н о е напряжение, рассчиты ваемое с учетом изменения площади сечения. Предполагается, что в законе деформирования (37.11) под а понимается также истин ное напряжение.
§ Èi. ДйнаМйКа ВРА1ЦАЮЩЙХСЯ конструкций |
24? |
Это уравнение представим в виде
(p /Z )1/2o)i?0(l + u/R0)= (u/Ro\l/\ |
(37.13) |
На рис. 37.2 показано графическое решение этого уравнения. По оси абсцисс отложены значения относитель ного удлинения U/ R Q; сплошная прямая соответствует ле вой части уравнения (37.13) для некоторого значения (p/K)l/2(ùR0, а кривая — правой части. Абсциссы точек пересечения прямой и кривой определяют два корня
Рис. 37.2. Схема к графическому решению уравнения (37.13)
уравнения (37.13) (большему корню соответствует со стояние неустойчивого равновесия). Прямая проходит че рез точку А (—1, 0) при любых значениях угловой ско рости о), но с ее возрастанием угол наклона прямой к оси абсцисс увеличивается. При достаточно большом зна
чении ш = |
о)кр прямая займет |
критическое положение |
(см. штриховую линию АВ на |
графике), при котором |
|
оба корня |
сливаются. Если со > |
0 кр, то состояний равно |
весия вообще нет. Для определения критической угло вой скорости нужно приравнять производные обеих ча стей* (37.13) по аргументу u/R0:
(р/К)1/2(ÙR0- (u/R0)- 5/б/6. |
(37.14); |
Решая совместно (37.13) и (37.14), находим |
|
сокр = 0,6373 (В Д 1/2/i?o, ( U/ R 0) B = 0,200. |
(37.15) |
Согласно (37.11) точке В соответствует напряжение
ов = 0,5848üT.
Если предел прочности материала стержня меньше, чем Ов, то критическое состояние станет недостижимым и раз рушение произойдет при угловой скорости, меньшей, чем сокР.
§ 38. О динамическом продольном изгибе
Конечно, название настоящего параграфа не вполне ясно характеризует его содержание,-— под динамическим продольным изгибом можно понимать существенно раз личные явления и для их анализа нужны несовпадающие математические средства. Под задачей о динамическом продольном изгибе можно понимать как задачу об устой чивости прямолинейной формы оси стержня, нагруженно го периодической продольной силой (в этом случае чаще говорят о параметрических колебаниях и параметриче ском резонансе), так и задачу о продольном изгибе, вы зываемом внезапно приложенной осевой нагрузкой. .Пер вая из этих задач относительно широко известна, имеет уже шестидесятилетнюю историю (впервые она была по ставлена в 1924 г. H. М. Беляевым *) ), и здесь мы ее касаться не будем**), ниже речь пойдет только о второй задаче, которая в различных постановках изучается на чиная с 40-х годов этого векй***).
Прежде всего |
разберем решение, которое в книге |
А. С. Вольмира |
[16] удачно названо интуитивным. |
В различных, довольно близких, вариантах оно было предложено несколькими авторами, в частности Джераром и Бэкером (см. [1]); о его логической обоснованности пусть сначала судит сам читатель, проследив за следу ющими выкладками.
Джерар и Бэкер напоминают известный результат изу чения статической устойчивости сжатого стержня с жест
ко защемленными концами: |
|
сКр = 4я2£г2Л2, |
(38.1) |
где <5кР~ критическое напряжение, Е — модуль упругости, г — радиус инерции поперечного сечения, I — длина стержня. Из выражения (38.1) можно найти критическую
*) Николай Михайлович Беляев (1890—1944) — советский ме ханик, член-корреспондент Академии наук СССР (с 1939 г.). С 1934 г.— профессор Ленинградского путейского института. Ряд работ по устойчивости упругих стержней при действии продоль ных периодических сил, проблеме контактных деформаций, тео рий пластичности.
**) Этой проблеме посвящена книга В. В. Болотина [12].
***) Как известно, для исследования устойчивости стержней при действии следящих нагрузок также необходимы методы дина мики, однако проявление неустойчивости в этом случае не приня то называть динамическим продольным изгибом.
длину стержня, нагруженного заданным сжимающим на пряжением о:
ZKP= 2лгУШ. |
(38.2) |
Упомянутые авторы приписали формуле (38.2) универ сальный смысл и считали ее справедливой не только для
<5
<*>
L -
N / ^
0
Рис. 38.1. К |
решению Джерара — Бэкера: а) закон нагружения; |
б) |
предполагаемая форма потери устойчивости |
условий статического нагружения, но и вообще для любых случаев,— в частности, для условий внезапного нагруже ния прямолинейного стержня сжимающим напряжением о (см. рис. 38.1, а), когда возникает волна сжатия, распро страняющаяся со скоростью
|
|
с = у Щ |
|
|
(38.3) |
|
(р — плотность материала стержня). |
сжата |
прилегающая |
||||
В |
произвольный момент t > 0 |
|||||
к нагруженному |
концу |
часть |
стержня |
длиной ~ et |
||
(см. |
рис. 38.1,6). |
Приравнивая |
это |
значепие величине |
||
(38.2), можно найти критическое время |
|
|||||
|
|
£кр = |
2ягУр/а. |
|
(38.4) |
Полученные результаты толкуются следующим обра зом. Если длина стержня меньше чем (38.2), то потери устойчивости вообще не происходит, сколько бы ни дли лось действие напряжений. Устойчивость сохраняется
и в случаях, когда I > 1Кр, но при условии, что продолжи тельность действия напряжения а меньше, чем (38.4).
Подкупающая простота этих выкладок не может за слонить очевидного логического несовершенства рассужде ний Джерара и Бэкера. В самом деле, формула (38.1) по лучена из статических представлений о возможности появления смежных равновесных форм, в сущности чуж дых сугубо динамическим явлениям, возникающим после внезапного приложения напряжения а.
Хотя в работе Джерара и Бэкера имеется указание на хорошее совпадение результатов расчета с экспериментом, но в отсутствии убедительного теоретического анализа такое совпадение приходится считать случайностью.
Серьезную постановку и решение задачи о динамиче ском продольном изгибе можно найти в статье М. А. Лав рентьева *) и А. Ю. Ишлинского [25], где рассматривается шарнирно-опертый стержень, внезапно нагружаемый про дольной силой P = n2n2EJ/l2 (га> 1), превышающей пер вую критическую силу Р э= n2EJ/l2 (EJ — жесткость при изгибе, I — длина стержпя).
Предполагается, что стержень обладает начальными «пеидеальностями», а именно, что форма его оси слегка отличается от прямолинейной и описывается суммой w0 =
V ' а . тпх |
. п |
. |
= ZÀ Лтsin —I— 1гДе m==z |
А |
•••; Ат —-заданные числа. |
т |
|
|
Движение, которое возникает после приложения нагрузки, описывается дифференциальным уравнением
+ |
E J ^ r + |
P ÛEsdEÏ = |
о, |
(38.5) |
9t2 |
ÔX* |
dx2 |
|
|
где w = w(x, t) — дополнительный прогиб |
сечепия с абс- |
|||
циссой х в момент времени t. |
|
|
|
Вэтой постановке задачи существенно предположение
опостоянстве продольной силы вдоль оси стержня. Конеч но, при внезапном приложении внешней силы к начально му сечению стержня возникнет продольная волна сжатия, которая дойдя до другого конца, отразится обратно, дой
*) Михаил Алексеевич Лаврентьев (1900—1980)— советский математик и механик, действительный член Академии наук СССР
(с 1946 г.), Герой Социалистического Труда (1967 г.). Инициатор создания н первый председатель Сибирского отделения Академии наук СССР. Основные труды по теории функций, теории дифферен циальных уравнений, механике сплошных сред и прикладной фи
зике.