книги / Теория линейных электрических цепей. Переходные процессы
.pdfПолученное дифференциальное уравнение цепи, как правило, является неоднородным.
В соответствии с классической теорией дифференциальных уравнений полное решение неоднородного дифференциального уравнения находится в виде суммы частного решения неоднородного дифференциального уравнения и общего решения соответствующего однородного дифференциального уравнения:
x(t) xчаст t xобщ t . |
(1.3) |
Частное решение полностью определяется видом правой части f(t) дифференциального уравнения. В электротехнических задачах правая часть зависит от параметров воздействующих источников электрической энергии, поэтому вид xчаст (t) обусловли-
вается (принуждается) источниками электрической энергии и называется принужденной составляющей xпр (t) .
Общее решение xобщ (t) однородного дифференциального
уравнения зависит от корней характеристического уравнения, которые определяются коэффициентами дифференциального уравнения, и не зависит от вида правой части. В прикладных задачах электротехники xобщ (t) не зависит (свободно) от парамет-
ров воздействующих источников и по этой причине называется свободной составляющей xсв(t) и полностью определяется пара-
метрами пассивных элементов цепи, а физически – процессом перераспределения запасов энергии электрического и магнитного полей в реактивных элементах цепи.
Таким образом, электрическая величина в переходном режиме:
x(t) xпр(t) xсв(t) . |
(1.4) |
Свободную составляющую xсв(t) переходного процесса находят в виде
11
n |
|
xсв Ak e pk t , |
(1.5) |
k 1
где n – порядок цепи, совпадающий с порядком дифференциального уравнения; pk – корни характеристического уравнения (собственные числа цепи); Ak – постоянные интегрирования.
Собственные числа линейных цепей либо действительные отрицательные, либо комплексные с отрицательными вещественными частями (т.е. находятся в левой полуплоскости комплексных чисел). Поэтому xсв(t) носит преходящий (асимптотически
затухающий до нуля) характер:
|
xсв(t) 0 . |
|
n |
В искомом решении |
x(t) xпр Ak epk t надо уметь опреде- |
|
k 1 |
лять величины xпр (t) , n, pk, Ak.
1.1. Определение принужденной составляющей
Уравнение (1.4) при t принимает вид x( ) xпр( ) ,
так как свободная составляющая xсв( ) затухает до пренебрежимо малых размеров. Эти соображения позволяют утверждать,
что принужденная составляющая переходного процесса xпр (t)
совпадает со значением соответствующей величины в послекоммутационном установившемся режиме и может быть получена изученными ранее расчетными методами.
Электрическая цепь для расчета принужденных составляющих от источников постоянных воздействий должна быть чисто резистивной (индуктивности заменяются короткозамкнутыми участками, а емкости – разомкнутыми). При наличии источников с гармоническими воздействиями расчет принужденных составляющих ведется символическим методом.
12
1.2. Определение порядка цепи n
Порядок цепи совпадает с порядком дифференциального уравнения цепи. Однако в ряде случаев составление дифференциального уравнения цепи не является рациональным способом для определения ее порядка. В частности, для разветвленных цепей с большим количеством различных накопителей энергии составление дифференциального уравнения достаточно затруднительно. В этом случае возможная оценка порядка цепи с помощью специальных оценочных формул. А для сравнительно простых цепей, содержащих малое число катушек индуктивности и емкостей, для определения порядка цепи достаточновоспользоваться несложнымиправилами.
В частности, порядок цепи, содержащей только один реактивный элемент, всегда равен n = 1. Если в цепи только два разнореактивных элемента (одна индуктивность и одна емкость), ее порядок n = 2. В простейших случаях несколько более сложных цепей низкого порядка можно руководствоваться следующей рекомендацией:
порядок цепи определяется количеством независимых реактивных элементов в этой цепи, другими словами, количеством независи-
мых начальных условий. Так, например, фрагменты цепей, приведенных нарис. 1.3, даютвклад в величину n:
n = 1 |
|
n = 2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n = 1 |
n = 2 |
Рис. 1.3
В случае сложных цепей с большим количеством реактивных элементов порядок определяется оценочными формулами.
13
Не претендуя на полноту изложения, в качестве примера приве- |
|||||
дем одну из них: |
|
|
|
|
|
|
n r aL bL aC bC , |
|
(1.6) |
||
где r – число реактивных элементов; аL, aC – число узлов, связы- |
|||||
вающих только индуктивные или только емкостные токи соот- |
|||||
ветственно; bL, bC – число контуров, проходящих только через |
|||||
реактивные элементы – индуктивности и емкости соответствен- |
|||||
|
но, не содержащие резисторов. |
||||
|
Рассмотрим |
применение фор- |
|||
|
мулы |
(1.6) |
на |
примере |
схемы |
|
(рис. 1.4): r = 4, aL = 0, aC = 0, bL = 0, |
||||
|
bC = 1, |
следовательно, порядок це- |
|||
|
пи n = 4 – 1 = 3. |
|
|
||
|
Есть еще один способ опреде- |
||||
Рис. 1.4 |
ления порядка цепи: если |
цепь не |
|||
|
содержит особых контуров и осо- |
||||
бых сечений, то порядок цепи совпадает с количеством реактив- |
|||||
ных элементов. Под особыми контурами понимают контуры, ох- |
|||||
ватывающие только емкости и источники ЭДС; под особыми сече- |
|||||
ниями понимают узлы, соединяющие только индуктивные токи |
|||||
или токи источников тока. Для рассматриваемой схемы количество |
|||||
реактивных элементов составляет 4, число особенных контуров – 1, |
|||||
числоособыхсечений– 0. Таким образом, порядок цепи 4 – 1 = 3. |
|||||
Часто к быстрому результату при определении порядка цепи |
|||||
приводит следующая рекомендация: степень характеристиче- |
|||||
ского уравнения равна сумме порядков дифференциальных урав- |
|||||
нений для независимых контуров, выбранных так, чтобы поря- |
|||||
док дифференциальных уравнений для них был наименьшим. |
|||||
Так, цепь на рис. 1.4 имеет три независимых контура: внеш- |
|||||
ний контур имеет нулевой порядок, левая ячейка-контур – пер- |
|||||
вый порядок и любой из оставшихся контуров (средняя ячейка, |
|||||
например) – второй порядок. Суммируя порядки этих контуров, |
|||||
получаем n = 3. |
|
|
|
|
|
14
1.3. Определение корней характеристического уравнения
Если получено итоговое дифференциальное уравнение цепи (1.2), то для составления характеристического уравнения и определения его корней неоднородное дифференциальное уравнение цепи преобразуют в однородное, приравняв его правую часть нулю. Полученное однородное дифференциальное уравнение алгебраизируют с применением преобразования Лапласа. Для этого
d n x(t) заменяются dtn
операторной переменной p в соответствующей степени, а сама искомая функция x(t) заменяется единицей:
an pn an 1 pn 1 a0 |
0 . |
(1.7) |
Следует отметить, что процедура получения дифференциального уравнения (1.2) не всегда очевидна и достаточно трудоемка (в частности, для разветвленных цепей высших порядков). Поэтому разработаны более простые и удобные методы составления характеристического уравнения.
Приведем некоторые из них без доказательства в виде практических рекомендаций.
1.3.1.Метод входного сопротивления (входной проводимости)
Рассмотри алгоритм схемного определения корней характеристического уравнения цепи:
составить цепь, соответствующую свободному режиму (для этого удалить все источники электрической энергии: источники ЭДС замыкаютсянакоротко, ветвисисточникамитокаразмыкаются);
разомкнуть цепь в произвольной ветви и относительно точек разрыва записать входное комплексное сопротивление Z ( j ) ,
15
при этом комплекс емкостного сопротивления Z C j 1C , а индук-
тивного Z L j L;
вполученномвыраженииповсеместновеличину j заменить операторнойпеременнойp, асамовыражениеприравнятькнулю;
составленное уравнение Z ( p) 0 является искомым ха-
рактеристическим уравнением цепи.
Следует отметить, что для цепей, содержащих большое количество параллельных ветвей, удобно пользоваться методом входной проводимости. Метод состоит в том, что записывается эквивалентная комплексная проводимость между двумя произвольными узлами послекоммутационной цепи с отключенными источниками. Далее, как и в предыдущем случае, j заменяется на р и решается уравнение Y ( p) 0 .
1.3.2. Метод главного определителя
Возможно определение корней характеристического уравнения с помощью алгебраизации системы однородных дифференциальных уравнений, составленных с применением метода контурных токов. Для этого:
составить цепь, соответствующую свободному режиму, путем исключения источников по известному правилу;
выбрать независимые контуры и задать направление контурных токов в них;
составить главный определитель ( j ), состоящий из
собственных и общих контурных комплексных сопротивлений;повсеместно заменить j на p, и полученный определи-
тель приравнять к нулю, уравнение ( p) 0 – характеристическое уравнение:
16
|
Z11 ( p) |
Z12 ( p) Z1n ( p) |
|
|
|
|||||
( p) Z21 ( p) Z22 ( p) |
Z2n ( p) |
0 . |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Zn1 ( p) Zn1 ( p) Znn ( p) |
|
|
|
||||||
Рассмотрим |
применение |
опи- |
|
R1 |
|
|
|
|
||
санных способов определения кор- |
|
|
|
|
|
|||||
ней характеристического уравнения |
|
|
|
|
|
|
|
|||
на примере цепи второго порядка в |
|
|
|
|
|
L |
|
|||
свободномрежиме (рис. 1.5). |
|
|
|
I |
|
|
II |
С |
||
Метод входного сопротивления. |
|
|
|
|
||||||
Разорвем в цепи (см. рис. 1.5) ветвь, |
|
|
|
|
|
R2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
содержащую емкость, и относитель- |
|
|
|
|
|
|
|
|||
но точек разрыва запишем входное |
|
|
|
|
|
Рис. 1.5 |
|
|||
сопротивление, заменяя j на p, |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Z ( p) |
1 |
R1 (R2 pL) |
|
|
|
|
|||
|
|
pC |
R R pL |
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
p2CLR p(CR R L) R |
|
R |
0. |
|
|||||
1 |
|
1 2 |
1 |
|
2 |
|
||||
|
pC (R1 R2 pL) |
|
|
|
|
|
|
|||
Тогда характеристическое уравнение для указанной цепи |
||||||||||
примет вид: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p2CLR1 p(CR1R2 L) R1 R2 0.
Метод главного определителя. Выберем независимые кон-
туры и укажем направление их обхода (см. рис. 1.5). Составим главный определитель, заменяя j на p,
( p) |
|
R1 R2 pL |
(R2 pL) |
|
|
|||
|
|
|||||||
|
(R |
pL) |
R |
pL |
1 |
|
||
|
|
|
|
|||||
|
|
2 |
|
2 |
|
pC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17
(R R pL) |
R pL |
1 |
|
R pL 2 |
|
|
|
|
|||||
1 2 |
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
pC |
|
|
p2 LCR1 pCR1R2 pL R1 R2 0. pC
Как видно, оба метода приводят к одному характеристическому уравнению.
Существует еще один способ, основанный на определении постоянной времени, применимый только для цепей I порядка.
Постоянной времени цепи называют промежуток времени, за который свободная составляющая искомой величины изменяется в е раз. Время переходного процесса прямо пропорционально и приближенно определяется как
tпп (3 5) . |
(1.8) |
Для устойчивых цепей (цепей, в которых соблюдается усло- |
|
вие limi 0), корни характеристического |
уравнения должны |
t св |
|
быть отрицательными или иметь отрицательную действительную часть. Постоянная времени для цепей I порядка связана с корнем характеристического уравнения:
p |
1 . |
(1.9) |
|
|
|
Причем для цепей I порядка, содержащих емкость, постоянная времени = RэС, а для цепей I порядка, содержащих индуктивность, постоянная времени = L/Rэ, где Rэ – эквивалентное сопротивление послекоммутационной цепи, вычисленное относительно зажимов единственного реактивного элемента (накопителя энергии) при удаленных источниках.
18
1.4. Определение постоянных интегрирования
Как известно из курса математики, постоянные интегрирования определяются с учетом граничных условий. При расчете переходных процессов в электрических цепях в качестве граничных условий выступают начальные условия, каковыми являются значения искомой функции и ее производных по (n – 1)-ю включительно в начальный момент времени 0+ («справа»). В отличие от чисто математических задач, где эти условия задаются в качестве исходных данных непосредственно, при анализе переходных процессов задаются начальные условия «слева» в момент t = 0–, предшествующий коммутации (чаще всего они формулируются самой постановкой задачи и легко определяются из расчета докоммутационного режима). Нахождение начальных условий «справа» по известным значениям начальных условий «слева» – ключевой момент в расчете переходных процессов.
Опишем процедуру определения начальных условий в цепи n-го порядка:
1) для послекоммутационной схемы ( 0 t ) составить систему уравнений для мгновенных значений токов и напряжений по законам Кирхгофа, дополнить эту систему компонентны-
ми уравнениями типа |
i |
C |
duC |
для емкости и u |
L |
L |
diL |
для |
|
|
|||||||
|
C |
|
dt |
|
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
индуктивности; 2) рассмотреть полученную систему уравнений в момент
t = 0+ с учетом независимых начальных условий, которые по правилам коммутации берутся равными начальным условиям «слева», в результате определить зависимые начальные условия, в том числе значения первых производных от индуктивных токов и емкостных напряжений;
3) для отыскания значений первых производных от зависимых электрических величин и вторых производных от независимых электрических величин необходимо систему уравнений из п. 1 продифференцировать и рассмотреть ее в момент t = 0+ с учетом информации, полученной в п. 2;
19
4) процедура дифференцирования продолжается до тех пор, пока не будет найдена (n – 1)-я производная искомой функции в 0+, где n – порядокцепи.
Система уравнений для определения постоянных интегрирования имеет следующий вид:
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|||
x(0 ) xпр (0 ) Ak , |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
) pk |
Ak , |
|
||||||
x (0 |
|
) xпр (0 |
|
(1.10) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
(n 1) |
|
|
(n 1) |
|
|
|
Ak , |
||||||
(0 |
(0 |
|
n 1 |
|||||||||||
x |
|
|
|
|
) xпр |
|
|
) pk |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|
Здесь для определенности полагаем все корни характеристического уравнения pk вещественными разными числами. Кроме того, следует учитывать, что при наличии в цепи только источников постоянных воздействий значения производных от принужденной составляющей переходного процесса равны нулю.
1.5. Применение резистивных схем замещения
Описанная выше процедура определения начальных значений искомых величин и их производных в момент времени t = 0+ достаточно громоздка и трудоемка. Однако расчет можно упростить, применив схемное эквивалентирование рассмотренного выше алгоритма, придающее процедуре отыскания начальных значений наглядность и сводящееся к расчету резистивных цепей с источниками постоянных воздействий.
Для определения начальных значений токов и напряжений изображается расчетная резистивная цепь, характеризующая рас-
пределение токов и напряжений в момент начала переходного процесса t = 0+.
В этой цепи ветви с индуктивностями, имеющими нулевые начальные условия (iL (0 ) 0), размыкаются, в случае ненулевых на-
20