книги / Физико-химические основы технологии дисперсных систем и материалов
..pdfРис. 11.9. Зависимость эффективной вяз |
j |
||
кости водной суспензии |
алюмосиликатов |
||
от интенсивности вибрации. |
|
|
|
Точки — экспериментальная |
зависимость |
[15], |
^ |
отношение водной и твердой фаз В/Т: |
А — |
0,25; |
0 — 0,35; Н----0,45; # |
— 0,35 |
с |
добавкой |
.g |
||
метилсиликоната натрия. |
Кривые — теоретнче- |
в- J |
|||||
ская зависимость, 7—3 рассчитаны по форму- |
|||||||
лам |
(11.116), (11.117), |
(11.118) |
|
|
Р- |
||
|
|
|
|
|
|
•л- |
|
|
|
|
|
|
|
сп „ |
|
гии активации. Влияние вибраци |
н 2 |
||||||
1 |
|||||||
онного воздействия можно учесть |
|||||||
введением дополнительного члена |
о |
||||||
в величину эффективной темпе- |
|||||||
ратуры 0. |
|
выше |
способ |
|
|||
|
Рассмотренный |
|
|||||
описания воздействия |
вибрации |
|
|||||
на |
структуру |
и |
реологические |
|
|||
свойства структурированной си |
|
стемы применим при не слишком высоких интенсивностях виб рации. При больших интенсивностях, как видно из рис. П.9, зависимость т]Эфф(/) выражена гораздо слабее. Это можно по нять, если учесть, что структура уже не является непрерыв ной— возможен ее распад на конечные агрегаты. В этом случае использованные выше представления о квазикристаллическом ее строении и весь аппарат дырочных теорий, конечно, непри менимы. В рассматриваемом примере концентрированной сус пензии для описания изменения цэфф можно воспользоваться формулой, которая при малых значениях имеет вид
”*~”>(-^+|Н(тг/т+1)’ <ПЛ18)
где T|i — вязкость полностью разрушенной структуры.
|
На рис. II.9 приведены также зависимости, рассчитанные по |
|||||
(II. 118). Наилучшее |
согласие с экспериментальными результа |
|||||
тами |
обеспечивается |
при значениях параметров системы: zK~ |
||||
» 6 , |
D » 0,1 мм, р« 2 -1 0 3 |
кг/м3 |
и вязкости тр в зависимости |
|||
от BIT |
|
|
|
|
||
Г)Ь |
Па-с . . . . |
10 |
1 |
0,1 |
0,03 |
|
B |
j T |
................................. |
0,25 |
0,35 |
0,45 |
0,35 (с добавлением |
|
|
|
|
|
|
ПАВ) |
Выше речь шла в основном о влиянии вибрации на систе мы с жидкой дисперсионной средой, т. е. на суспензии. Было показано, что при достижении некоторого критического значе ния интенсивности вибрации /0 вязкость системы резко снижа ется (на два — три порядка), после чего зависимость ее от ин тенсивности становится значительно слабее. Механизмы вязко го течения при интенсивности /<С/о и / » / 0 заметно различаются.
91
При первом условии в системе существует непрерывная струк тура, при втором — она распадается на агрегаты. В системах, содержащих высокодисперсную твердую фазу в газовой среде, т. е. в порошках, также наблюдается резкое снижение эффек тивной вязкости с ростом интенсивности внешнего воздействия, которое и в данном случае объясняется разрушением их струк туры [15]. Естественно, что порошки существенно отличны от суспензий, и самое важное отличие — гораздо меньшая вязкость дисперсионной среды порошков (вязкость воздуха т]~10~5 Па-с на два порядка меньше, чем вязкость воды). Есть и другие не менее важные отличия. Однако наличие структуры, обусловлен ное поверхностными силами межчастичного взаимодействия, характерно и для порошков, и для суспензий, и это свойство определяет их реологические свойства при интенсивностях вибрации вблизи критической величины /0. Это позволяет гово рить о некотором общем для порошков и суспензий состоянии псевдоожижения при внешнем воздействии, в частности вибро ожижении при вибрации. В этом состоянии системы обоих ти пов ведут себя как вязкие жидкости, и для описания зависимо сти их вязкости от параметров вибрационного поля, по крайней мере, при не слишком интенсивном воздействии, можно вос пользоваться формулой (II. 113). При этом для порошков, как правило, можно считать, что ц— Ю, тогда:
_Р_____________ехр (Ца/в)
Цэфф ' |
со» |
( I I . 119) |
|
exp (PD\ hJQ) — exp ( — PD2o/0) |
Величина 0 определяется с учетом формулы (1.145):
0 ~ М v2p ~ М (аш)2/ а . |
(П.120> |
Для исследования порошков часто применяют метод псевдо ожижения газом, пропускаемым через слой частиц. В этом слу
чае применима |
также формула (II. 119), но 0 следует опреде |
|
лять по формуле |
(1.140): |
|
|
0 ~ М v2p ~ kf М (u/uf — 1). |
(П.121) |
Соотношение |
(II. 119) было использовано для |
описания рео |
логических свойств виброожиженного слоя порошка |
[15, 54, 93] |
||
и порошка, псевдоожиженного газом |
[94]. В обоих случаях |
||
полагалось, что hK— yD0, тогда |
' |
|
|
|
PIP |
|
|
■ПЭФФ ~ т'° |
sh (Р/Р0) |
’ |
(IL122> |
где т)о и Ро — эмпирические постоянные.
Сравнивая (11.119) и (11.122) и учитывая полученные из экс периментов [93] и [94] значения ц0 и Р0, можно получить оцен ку энергии активации Ua для исследованных в этих работах систем. Так, для полимерных шариков (Dax 5 мкм) [93] полу-
92
чаем |
Uat t 10~13 Дж, |
а для стеклянных |
шариков [94] {D0m |
|
«250 |
мкм) |
t/a« 10-10 Дж. Столь высокие значения энергий |
||
связи |
частиц |
нельзя |
объяснить одним |
лишь молекулярным |
взаимодействием. Скорее всего в обеих системах связи частиц обусловлены электростатическими зарядами, которые они при обретают. Факт электризации следует учитывать при расчете Uа для порошков, однако формула (11.120) и соответствующие представления о квазикристаллическом характере структуры в. порошках не зависят от того, какие именно силы обусловлива ют возникновение этой структуры.
Таким образом, при воздействии вибрации на структуриро ванную дисперсную систему, если интенсивность вибрации выше критической величины /о, происходит резкое снижение вязкости системы вследствие разрушения ее структуры. Используя ана логию структуры дисперсной системы и кристаллической решет ки твердого тела, можно описать это явление, интерпретируя, его как «плавление» квазикристаллической решетки при повы шении эффективной температуры 0= 0„+ &EТ. Здесь Qv состав ляет величину порядка кинетической энергии хаотического дви жения частиц, которую они получают от внешнего источника,, например, при вибрации или при ожижении системы в резуль тате пропускания через ее слой потока дисперсионной среды. Последний способ особенно распространен при создании псевдо ожиженных слоев порошков. Возможно также комплексноевлияние различных внешних воздействий, тогда 0Оможет бытьоценена как сумма соответствующих кинетических энергий. Па раметры внешнего воздействия, соответствующие эффективному «плавлению» структуры, например критические интенсивность вибрации /о или скорость подачи газа Uf, можно оценить па формуле:
% (Uf./o) + k B T ~ U a |
(11.123). |
|
Следует отметить еще одну важную особенность проявления |
||
реологических свойств |
концентрированных дисперсных систем* |
|
а именно возможность |
возникновения в них при |
деформации |
разрывов сплошности [15]. Это явление, как уже отмечалось [15], затрудняет реализацию многих технологических процес сов переработки концентрированных дисперсных систем, напри мер процессов перемешивания.
В рамках рассмотренного здесь подхода возникновение раз рыва сплошности можно рассматривать по аналогии с разви тием трещины в кристалле. Выше было показано, что сущест вует некоторый конечный интервал (II.25) — (11.26) значений напряжения сдвига, при котором возможно образование разры ва. При вибрационном воздействии с интенсивностью выше кри тической /> /о происходит «плавление» структуры, т. е. она утрачивает упругие свойства и, следовательно, в ней не может возникнуть разрывов.
93
Итак, используя (11.123), можно оценить параметры внеш него воздействия, при которых происходит, во-первых, резкое снижение вязкости системы, во-вторых, «залечивание» разрывов сплошности, если они имелись. Оба процесса являются следст вием разрушения структуры, т. е. ее эффективного «плавления». Тех же эффектов можно, очевидно, добиться не только повыше нием б», но и снижением Ua, что достигается разбавлением си стемы, т. е. понижением концентрации твердой фазы или вве дением ПАВ.
Вместе с тем по условиям проведения технологических про цессов разбавление системы часто бывает нецелесообразно и, более того, приводит к понижению качества дисперсных мате риалов или возрастанию энергоемкости процессов. Например, прочность структуры такого дисперсного композиционного ма териала, как коллоидный цементный клей [95], после его за твердевания значительно увеличивается при снижении содержа ния дисперсионной среды — воды, вводимой в процессе приго товления клея. Увеличение водосодержания шламов в произ водстве цемента или суспензии триполифосфата в производстве синтетических моющих средств (см. гл.*У) с целью повышения их текучести приводит к существенному росту энергетических затрат на стадии сушки. Применение добавок ПАВ и вибраци онного воздействия в данных производственных процессах поз воляет значительно уменьшить водосодержание исходных систем и соответственно снизить энергоемкость процессов.
ГЛАВА III
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ АСПЕКТЫ СТРУКТУРНОЙ РЕОЛОГИИ ВЫСОКОДИСПЕРСНЫХ ПОРОШКОВ КАК ВАЖНЕЙШИХ ОБЪЕКТОВ ФИЗИКОХИМИИ И ТЕХНОЛОГИИ ДИСПЕРСНЫХ СИСТЕМ
N1.1. СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЕ В ПОРОШКАХ В ДИНАМИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ
Порошки — одна из наиболее распространенных форм примене ния веществ в химико-технологических процессах переработки и получения различных материалов. Такие отрасли промыш ленности, как добыча и обогащение руд, порошковая металлур гия, производство строительных материалов, наполненных по лимеров и пищевых продуктов, базируются на использовании порошков. Интенсификации разнообразных химико-технологи
ческих процессов, |
осуществляемых с участием твердых фаз |
в газовой среде, |
также, как и улучшению качества конечных |
94
продуктов и материалов, способствует уменьшение размера частиц, а следовательно, увеличение межфазной поверхности дисперсной системы и степени ее однородности. Однако, как уже отмечалось в гл. 1, начиная с некоторого критического размера частиц сила связи FCB между частицами становится равной силе тяжести [15]:
П
( Ш . 1 >
t=l
где М —масса частицы; п — число контактов частицы с соседями
Дальнейшее уменьшение размера частиц приводит к образо ванию пространственных структур, что вызывает значительные трудности в проведении ряда технологических процессов, свя занных с необходимостью разрушения структуры (смешение, дозирование, транспортирование, псевдоожижение и др.). В та ких процессах реализуются динамические условия, так как они отвечают динамическому равновесию между процессами разру шения контактных связей внешними воздействиями и их тиксо тропного восстановления.
В конечном итоге физико-механические свойства порошков определяются силой контактного взаимодействия частиц, поэто му для решения как прикладных, так и фундаментальных тео ретических задач в области физико-химической механики наи более целесообразным представляется установление связи меж ду макрореологическими характеристиками слоя порошка и силой взаимодействия частиц. Существует две концепции и со ответственно две группы методов исследования реологических свойств порошков [57, 96]. Согласно одной из этих концепций свойства порошков рассматривают с позиций классической механики, а слой порошка — как сплошное пластическое тело. Соответствующие экспериментальные методы сводятся к опре делению предельных (сдвиговых и разрывных) напряжений, позволяющих рассчитывать применительно к конкретному по рошку оптимальные параметры технологических устройств (бун кера, воронки и т. д.). Существенным недостатком этой группы методов является невозможность оценить силу контактного взаимодействия частиц, а тем самым и природу сил, определяю щих поведение порошка.
Другая концепция основана на представлении о дискретно сти порошков и учете взаимодействия частиц. В этом случае в модельном эксперименте можно детально изучить контакт двух частиц и определить силу их взаимодействия. Однако изза наличия множества частиц, разнообразия их размеров и форм в рамках этой концепции не удается получить полного представления о реологическом поведении некоторого объема порошка.
95-
Только исследования в динамических условиях позволяют объединить эти два различных подхода к изучению физико механического поведения порошков. Действительно, при выпол нении ряда требований макрореологические характеристики разрушаемой структуры порошка могут дать информацию о ее микрореологической характеристике — силе контактного взаимо действия частиц. К таким требованиям относятся: 1) наличие адекватной модели, связывающей количество энергии, погло щаемой структурой при разрушении ее под действием внешних нагрузок, с энергией связи в единичном контакте; 2) наличие экспериментальных методов изотропного разрушения структуры и регистрации степени ее разрушения; 3) наличие модели, свя зывающей число контактов, приходящихся на единицу объема, о такими характеристиками порошка, как концентрация дис персной фазы и размер частиц.
Размер частиц и концентрация дисперсной фазы опреде ляют то положение, которое занимают высокодисперсные по рошки (ВДП) среди дисперсных систем. По размеру частиц они находятся между истинными коллоидными растворами и грубодисперсными системами. Нижняя граница размеров час тиц определяется невозможностью дальнейшего сухого измель чения, а верхняя — равенством адгезионных и инерционных сил.
По концентрации дисперсной фазы ВДП отличаются от раз бавленных коллоидных растворов. Значение предельного напря жения сдвига при деформации (отличного от напряжения сдвига чистой дисперсионной среды) определяет границу, отде ляющую разбавленные коллоидные растворы от высококон центрированных дисперсных систем, к которым и относятся ВДП. Некоторые особенности поведения ВДП хорошо коррели руют с поведением высококонцентрированных систем с жидкой дисперсионной средой, поэтому анализ общих для всех ВКДС
закономерностей помогает лучше понять основные свойства ВДП*.
Наличие сильно развитой межфазной поверхности является общим признаком ВКДС и разбавленных коллоидных раство ров, которые достаточно полно изучены и в качественном, и в количественном аспектах. Поэтому при изучении ВКДС (включая ВДП) полезно проведение аналогии между этими системами и коллоидными растворами. В частности, образова ние пространственных структур в ВКДС можно рассматривать как проявление агрегативной неустойчивости разбавленных коллоидов. Однако, если устойчивость разбавленных коллоидов обеспечивается лиофилизацией дисперсной фазы (т. е. измене нием физико-химии поверхности), то аналогичное состояние
* Эти исследования выполнены под руководством автора совместно с •канд. хим. наук М. А. Макарьевым [45, 93, 97—100]
предельного разрушения структуры концентрированной системы может быть достигнуто лишь при подведении внешних механи ческих нагрузок. Действительно, если ВКДС содержит частицы, размер которых превышает 0,1—1 мкм, то возможность разру шения структуры за счет броуновского движения исключается полностью [15].
Основные характеристики дисперсных систем — их агрега тивная и седиментационная устойчивость — по существу, опре деляются достижением и поддержанием во времени концентра ционной однородности (равновероятности) распределения дис персной фазы в объеме дисперсионной среды. Отсюда следует один из важнейших в физикохимии ВКДС вывод: ввиду того, что управление структурно-механическими свойствами ВКДС нельзя обеспечить только физико-химическими методами и раз рушение структуры не может быть достигнуто за счет теплово го движения, с помощью внешних механических воздействий в структурированной дисперсной системе необходимо создать такое динамическое состояние, при котором все обратимые по прочности контакты между частицами дисперсной фазы будут разрушены и реализуется наибольшая текучесть при наимень шей эффективной вязкости (см. гл. II).
Для количественного выражения условия достижения мак симальной текучести ВДП при динамических воздействиях в критерий самопроизвольного диспергирования по П. А. Ребин-
деру |
|
Д1/< |
(Ш .2) |
где ДU — увеличение поверхностной энергии (энергии Гиббса) дисперсной си стемы за счет возрастания поверхности, W — потенциальная энергия, ха рактеризующая интенсивность напряженного состояния системы; Wzx — сум марная энергия теплового движения частиц
следует добавить еще два члена [15]:
Аи < W*1+ W*2 -f W*3+ W*4, |
(III.3) |
где Ws“— суммарная кинетическая энергия, сообщенная частицам дисперсной фазы внешним источником механических воздействий, И74* — суммарная энер гия воздействия электрических и магнитных полей
Выражение |
(III.3) |
является более универсальным, т. е. при |
||
меняемым |
как |
к разбавленным |
коллоидным системам, так и |
|
к ВКДС. |
Выражения |
(III.2) и |
(III.3) показывают, что если |
для разбавленных коллоидов изменение энергии связи между частицами — необходимое и достаточное условие управления их свойствами, то для ВКДС определяющим становится действие факторов, ответственных за 1К3* и W4*. Для высококонцентри рованных структурированных дисперсных систем изменение силы связи в контактах с помощью физико-химических воздей ствий — необходимое, но уже не достаточное условие управле ния их структурно-механическими свойствами. Эксперименталь
7 — 1493 |
97 |
ные данные [15] подтверждают, что с помощью одних только механических воздействий можно изменить структурно-механи ческие свойства высококонцентрированных систем (с обратимы ми по прочности контактами), чего нельзя сделать с помощью химических и физико-химических методов в отсутствии механи ческих воздействий. В этом отношении имеется аналогия меж ду высококонцентрированными структурированными дисперсны ми системами и грубодисперсными системами: свойства систем обоих типов существенно зависят от интенсивности механиче ских воздействий. Но если в микрогетерогенных системах энер гия связей в контактах соизмерима с кинетической энергией, сообщаемой частицам внешними механическими воздействиями, то в грубодисперсных системах роль сил сцепления и энергии связи между частицами незначительна по сравнению с ролью инерционных сил и кинетической энергии, сообщаемой части цам внешними механическими воздействиями.
Все сказанное выше дает основание утверждать, что для установления закономерностей образования, условий сохране ния и разрушения структур ВКДС необходимо найти взаимо связь между реологическими характеристиками системы (в дан ном случае порошка) и интенсивностью механических воздей ствий на нее. Наиболее важная информация может быть получена в результате анализа полной реологической кривой дисперсной системы (порошка), выражающей зависимость рав
новесной степени разрушения от скорости деформации е или напряжения сдвига Р [часто степень разрушения характери зуют эффективной вязкостью т)эфф (разд. II. 1) ].
С помощью ротационных вискозиметров получены полные реологические кривые для большого класса структурированных дисперсных систем, образующих тиксотропные коагуляционные структуры, т. е. для систем с жидкой дисперсионной средой. Вместе с тем практически отсутствуют экспериментальные дан
ные о реологических кривых (кривых течения) цэфф—Р для
вдп.
Получение полной реологической кривой в интервале изме нения эффективной вязкости цЭфф от значений наибольшей вяз кости неразрушенной структуры ц0 до минимальной вязкости предельно разрушенной структуры тр определяется возмож ностью достижения максимальной однородности дисперсной системы в широком интервале напряжений сдвига [101]. Такого рода кривые были получены для пластично-вязких систем, в которых образуются коагуляционные структуры [15, 101].
При непрерывной сдвиговой деформации пастообразных
ВКДС по мере увеличения скорости сдвига е в момент дости
жения критической для данной системы величины екр, наблю дается резкий спад напряжения сдвига Р до нуля или очень
98
щ
Рис. III.1. Распределение скоростей при те чении высококонцентрированных дисперс ных систем в зазоре между поверхностями коаксиальных цилиндров ротационного вис козиметра.
Дг — расстояние в зазоре от поверхности вра щающегося цилиндра до неподвижного. Пункти ром обозначена проекция поверхности разрыва сплошности
малого конечного значения. Дальнейшее увеличение е не при водит к снижению Р, напротив, напряжение сдвига незначи тельно возрастает. Резкое снижение напряжения сдвига при
еКр сопровождается образованием в деформируемой системе двух локальных объемов, ограниченных поверхностями сколь
жения, что |
характерно |
для разрыва сплошности системы |
(рис. III.1) |
[15, с. 168]. |
как уже отмечалось в разд. II. 1, II.4, |
Разрыв |
сплошности, |
может произойти в любых вязких жидкостях при превышении скорости роста напряжений над скоростью их релаксации [102, 103]. В истинных жидкостях с очень малыми временами релак сации (10~5—10-11 с) разрыв сплошности наступает при весьма высоких скоростях деформации. Высококонцентрированные структурированные дисперсные системы, в том числе ВДП, за нимают промежуточное положение между истинными жидко стями с малыми временами релаксации и твердыми телами с бесконечно большими временами релаксации.
Появление разрыва сплошности ВКДС приводит к важным последствиям. Во-первых, в условиях сдвигового деформирова ния таких систем предельное разрушение их структуры не мо жет быть достигнуто, и поэтому для них невозможно получить полную реологическую кривую. Во-вторых, возникновение раз рывов сплошности при малых скоростях сдвига в системах с <р>фКр (ф — объемная доля дисперсной фазы, фкр — критическая концентрация, при которой начинается интенсивное структурообразование системы, сопровождающееся резким упрочнением структуры) является основной причиной неэффективности раз нообразных технологических процессов, в том числе процессов смешения или гомогенизации многокомпонентных дисперсных систем.
Для ВДП практически всегда выполнено условие ф>фКр, для них характерны большие времена релаксации и разрывы сплошности. Чтобы достичь предельного разрушения (и, следо вательно, предельной однородности) структуры, ВДП необхо димо подвергнуть такому механическому воздействию, которое
Т |
99 |
позволило бы ликвидировать разрывы сплошности и тем самым обеспечило возможность получения полной реологической кри вой. Единственным видом таких механических воздействий яв ляется, как показано в разд. II. 1 и II.4, вибрация.
Так, возможность ликвидации разрывов сплошности в плас тично-вязких ВКДС путем воздействия вибрации была уста новлена экспериментально при исследовании водных суспензий кальциевого бентонита по изменению характера реологической кривой [15, с. 171]. Микрофотографии двухфазной системы Т—Ж, зафиксировавшие состояние структуры после перемеши вания без вибрации и при ее воздействии [104], также нагляд но показывают наличие и устранение макронеоднородностей соответственно в первом и во втором случае. В работе [104] также было установлено, что наложение на концентрированную дисперсную систему вибрации с частотой со позволяет осуще ствлять сдвиговую деформацию без разрыва сплошности со скоростями не более со/2л.
Таким образом, опыт практического применения вибраций для создания состояния псевдоожижения ВКДС, и в первую очередь для ВДП, и теоретическое и экспериментальное обосно вание необходимости и достаточности применения вибрации для реологических исследований создали основу для дальнейшего развития реологии ВДП.
Имеющиеся немногочисленные экспериментальные данные, характеризующие поведение ВДП в динамических условиях, можно разделить на три основные группы: 1) результаты ис следований сыпучих материалов методами, обычными для клас сической реологии, т. е. данные вискозиметрии псевдоожижен ных систем; 2) результаты исследований ВДП в процессах виброуплотнения; 3) результаты исследований по определению границы перехода ВДП из состояния виброожижения в состоя ние виброкипения в зависимости от параметров вибрации.
Следует отметить, что применение термина «псевдоожиже ние» [46, 54] к сыпучим материалам, и в том числе к ВДП, оз начает, что в определенных условиях эти системы можно рас сматривать как вязкие жидкости.
Впервые такое предположение о действии вибрации на сы пучие материалы высказано в работе Д. Д. Баркана [105], в которой слой грунта, прилегающий к вибрирующей свае, рас сматривается как вязкая жидкость с некоторым эффективным коэффициентом вязкости («кажущейся» вязкостью). Аналогич ное понятие «кажущейся вязкости» было введено по отношению к системам, псевдоожиженным потоком газа, для описания их сопротивления течению [106]. Предполагалось [54, 94], что сопротивление течению можно рассматривать как интегральный результат действия статических сил (электростатических, ван- дер-ваальсовых и (или) капиллярных) и динамических сил
100