книги / Пространственная модель турбулентного обмена
..pdfРис. 3.2. |
Расчеты? профили е ,, /*» в круглой трубе: |
1 - 5 - |
Ф ■ 200, 500, 1000, 5000, 10000 еаответСтветго (Кб = 6 101, 1,7 • 10*. |
3,0 1<>\ 2,3 1й *,1 -1 О 4);к р 1 га в * 6 - п о д я н п ь гч [3 9 ),Ф = 1 0 *;и )1 р и к о в я я л ш п 1 я - с использованием локальной формулы (2 .1 1 ) .4 = 5000 (Кс а 2,3 • 10*)
Рис, 3.3, Срсдксковдратчиые пульсации скор оста в потоке я круглой трубе. Ке = |
|
=» 5 X |
10*: |
1 - |
экспериментальные значения о1/*;*нз 1221. 2 — расчетные значения о ,/ и .,У — |
экспериментальные значения <гэ/о,нэ [22 |. 4 - расчетные значения о,/ч , |
На рис. 3.2 |
прсдстаолсны рассчитанные профили коэффициента турбу- |
|||
лентной |
вязкости |
в на рис. 3.3 |
среднеквадратичных пульсаций |
|
о 11и. н |
о 3/о, |
в кр у то н |
трубе. |
|
§ 1.4. Расчет участка гидродинамической стабилизации
Но численной схеме решения двумерных уравнений движения жид кости, наложенной в [76), были проведены расчеты попей скорости на начальном участке круглой трубы к плоского зазора. Коэффициенты
С" I» вычисляли» но формуле (2.21) с учетом (2.12)-{2.15), На рис.3.4 представлены рассчитанные профили о различных сечениях потока жид кости в круглой трубе при Кс = Э 105. Как уже указывалось в § 1 цр«
использовании плл е‘ц [и формул (1 3 ), л расчете получается более быст рая, чем следует, стабилизация поля скороспела мере удаления от вход ного сечения канала, что связано с завышением значений коэффициен
т е . 3.4. Расчеши® профили коэф
фициента е*[ в трубе (Кс =4.5 X 10*.
у ■ Я - т- |
расстояние |
от стенки |
|
трубы): |
|
|
|
* - 4 - |
х/К = 2, 5, |
а, |
7, 120; |
«иериьоцн |
/ШИНН - |
ПО |
модели |
( 1-6) - ( 1.8) « ииюльэовитем
(1.1). Сплошная |
линия — вд |
р -6)-(г-8) с |
нспо/тьэовяниам |
III
тов |
, закладываемых в |
расчет. Штриховыми линиями |
показаны |
зна |
||
чения €2 %1ь> полученные с |
использованием гипотез ( 1 .3) , сшгошнымн - |
|||||
< использованием уравнения баланса (2 . 12) . 11а рис. 3.4 видно, »по |
при |
|||||
замене гипотезы (1,3) уравненном ( 2 .12 ) значения коэффициентов |
в |
|||||
центральной части потока |
жидкости |
на начальном участке |
канала |
су |
||
щественно снижаются. |
Эго |
приводит |
соответсгвснш к к у/упигсиию участ |
|||
ка |
гидродинамической |
стабилизации |
но сравнению с расчетами из |
(76]. |
||
В |
решении задачи с учетом соотношении (2 .1 2 )-(2 .1 5 ) появился слэба |
вы раж»ними локальный максимум продольной составляющей скорости на оси трубы на расстоянии от входа порядка двадцати днамстроп, о чем свидетельствуют эксперименты: и что в прежних расчетах [76] нс обна руживалось.
§ 3.5. Расчет поля температуры После введения в модель турбулентного обмена уравнении (2.12) -(2 .15)
формула для коэффициента сЦ (2.18) практически нонушстся из <1.13).
(1.14) |
л ь 2 путем замены выражении ц ^ \ 0 К/Эл | и 7 . соответственно |
|
на у \ |
и 7 ». Перепишем ее ст е раз: |
|
Е,7(«о) = с,/.га / |
(5.1) |
|
|
|
I 2 К' |
а, = а*.гоРг: |
7* = — 5Г-. |
|
|
7 * ^ |
|
Остальные обоэначеинл тс |
яос, «по и и (2.18) -(2 .2 0 ). О § 2 было пнедсио |
обобщение модели турбулентного обмена на течении жидкостей с болыинмн числами Рг. Эго обобщение нсяольэооано н здесь. В схеме расчета ноля
теьлературы для потоков |
жидкостей с Рг > 1 коэффициенты А, принима |
|||
лись зависящими от параметров к{» и |
. В случае Рг |
5 принималось |
||
01 Ь1 = соп5Т, А* = ЬА■ сопИ, Ь3 = 2г|Рж1^3, |
|
(5.2) |
||
а в случае Р г> 5 - |
|
|
|
|
&2Ьх=т, &2Ь} =т |
|
"Л ? |
ирм |
Г. <со. |
&2Ьг = 0г Ъ+ - |
|
|
||
|
|
Л] |
При |
7 . > " . |
|
|
|
|
(5-2') |
где тм, Л|, ла, р, ю - константы. |
|
|
|
|
Для мспытаннл аппроксимаций (5 ,]) |
с учетом |
(2.12), |
(3.12) и (5.2) |
решилось уравнение для установившегося полк температуры в потоке жидкости в к р у т о й трубе нрн постоянном тепловом потоке ца на стенке [см. |84]):
а *
- б.
«=о
(5.3)
II?
Таблица 3.1
Результаты расчета полей температуры я потоках жидкостей в круглой трубе |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
♦ |
V |
КС |
|
Рг = 0.61 |
|
Рг = 1 |
|
|
Рг = 10 |
! |
|
Рг = 100 |
|
Рг = |
1 0 0 0 |
||
0 |
Ми |
№ 156] |
|
№ |
№1561 |
Ф |
Ми |
№ |5 6 ] | |
6 |
N11 |
№ ( 56] |
|
№ |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
50 |
9,5 |
952 |
|
0.207 |
4,84 |
5.15 |
16.3 |
6.80 |
|
80.3 |
12*5 |
|
349 |
28,7 |
|
1934 |
51.7 |
100 |
12.2 |
2.4410э |
0.370 |
5.41 |
5.32 |
18.9 |
12.3 |
- |
70,8 |
28,2 |
29,7 |
308 |
65.8 |
67.5 |
1776 |
м з |
|
200 |
14.4 |
5.7610а |
0.670 |
5.97 |
5.64 |
20; 1 |
23.0 |
23.0 |
66.6 |
60.0 |
61.5 |
291 |
138 |
139 |
1730 |
231 |
|
500 |
17.0 |
1.70* 10* |
1.45 |
6.89 |
6.52 |
21.6 |
52.5 |
55.0 |
65.1 |
154 |
153 |
284 |
353 |
351 |
1650 |
605 |
|
1000 |
18.9 |
3.78 • 10* |
2.46 |
8.14 |
7.89 |
22,8 |
97,9 |
103 |
65.4 |
306 |
302 |
281 |
711 |
702 |
1710 |
1170 |
|
2000 |
20.8 |
8.32 |
10* |
3.81 |
10.5 |
10.4 |
24.2 |
182 |
192 |
66.5 |
602 |
594 |
283 |
1410 |
1400 |
1830 |
2190 |
5000 |
2 3 ’ |
2.32 |
10е |
5.92 |
16.9 |
17.3 |
26,2 |
416 |
437 |
68.2 |
1460 |
1450 |
290 |
3450 |
3500 |
1940 |
5160 |
10000 |
25.0 |
5,0010* |
7.61 |
26.3 |
27.8 |
27.8 |
780 |
818 |
69.8 |
2860 |
2830 |
300 |
6670 |
6980 |
1920 |
10400 |
|
20000 |
26.8 |
1.07 |
10* |
9.33 |
42.9 |
46.9 |
29.5 |
1470 |
1540 |
71.8 |
5570 |
5550 |
311 |
13000 |
13900 |
1830 |
22000 |
Здесь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.4) |
Пробные |
расчеты безразмерной |
температуры ф показали, |
‘гто о наборе |
||
констант |
ос, с, |
6/ с а = 0,78, |
с1 = 1,1 + 7/ч/у*Г Для потоков |
жидкостей с |
|
Рг < 5 следует |
принять |
|
|
|
|
0*Й1 = 1 А |
0гь2 ° 0 2Ьа = 6,4, |
6 3 = &1 ]*Г0' 331 |
(5 5) |
||
а для потоков с Рг > 5 — |
|
|
|
||
62Ь, = 1,71, |
0*ЬЭ= 1,71Рг°'33, |
|
|||
|
|
0,76у? |
при |
7 , <25, |
(5.6) |
|
|
8.5 |
при |
у* >25. |
|
|
|
|
В табл. 1.1 представлены результаты расчетов полей температуры и турбу лентных потоках различных жидкостей и круглой трубе при постоянном тепловом потоке т/ц на стенке.
Дня потоков жидкостей с Рг > I результаты речей, величин ф доста точно хорошо описываются формулой
* (Ф .Р |
* )= ф (« М ) + 12,7(Рг2^ - 1 ), Ф > 100. |
(5-7) |
Формула |
($.7) тождественна формуле Петухова [56) |
дня чисел Пуссен |
§ 3.6. Перспективы использования модели
Опираясь па общность использованных здесь исходных уравнений и ги потез, а также на результаты дробных расчетов полей скорости и темпера туры с использованием уравнений ( 1 . б ) - ( 1 .8) , (2 12) - ( 2 .20) , можно ут верждать, что модель турбулентного обмена в наложенном здесь, варианте в принципе позволяет рассчитывать поля скорости к температуры на участках пшродппаьп<чсском и тепловой стабилизации в каналах произ вольных форм. Для расчетов же струйных течений или внешних обтеканий необходимо совершснстаовать уравнения для масштабов турбулент ности// и Ь/.
С точки зрения использованных в настоящей работе аппроксимаций
уравнения баланса турбулентной энергии (2.21 |
систему уравнений (1 .6) - |
( 1 .8) , (2 . 12) - ( 2 .20) можно рассматривать как трехмерную модель тур |
|
булентного обмена *'во втором лркЕпнженнп” |
Естественно, «по ею следует |
пользоваться по мере необходимости н с различными упрощениями. В частмости, для массовых оперативных расчетов можно широко использовать
совместно с уравнениями (] .6) - ( |
1 Л) |
н (2 . 12) локапысмс аппроксимации |
(2 ,2 1 ) , (2 .22) дли коэффициентов |
еЦ |
и е//. |
1Н
ГЛАВА 4
РАЗВИТИЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЙ О МАСШТАБАХ ТУРБУЛЕЕП1 (ОСТИ
В настоящей главе излагается алгоритм определения масштабов турбу лентности в произвольных трехмерных потоках жидкости [86]. исполь зующий расстоянии до твердых обтекаемых стенок и дифференциальные сиойства усреднен кого поля скорости. Он основан на понятии сечения рассеяния, обратном к длине пробега моля. Ц первом приближении се'юнне рассеянии манен (или длина пробега) связывается, как к ранее, с характер ным расстоянием до стенок канала. Связь со свойствами усредненного поля скорости получена на основе ппюгеэы Кармана о локальном подобии л при ложении ее к уравнении» переноса завихренности. Сечение рассеяния молей рассматривается к о к адгттишгая характеристика потоки жидкости, те . действие различных факторов в этом процессе суммируется. Приводится более общая структура гипотезы для пульсациокнон энергии генерируемых молей. Эту гипотезу можно рассматривать как упрощенное локально рав новесное приближение уравнении баланса турбулентной анергии, Предло женные рабочие формулы для коэффициентов турбулентном вязкости
АГ
€]Г к дня среднеквадратичных пульсации скорост построены на основе
указанной выше гипотезы, формулы дня е^/ получены и расчете на исполь зование их во всей области потока жидкости как непосредственно от самых стенок, гак и включая окрестность максимума модуля скорости. Прнложс- 1П1С разлитой теории показано на расчете установившегося поля скорости о турбулентном потоке жидкасш в кольцевом зазоре,
§ 4.1. Состояние вопроса
Центральным местом теорий турбулентного обмена с градиентными ап проксимациями для турбулентных напряжений и турбулентных тепловых
П О ТО К О В
& А = - |
3 |
Л1 |
|
+ Л |
|
|
|
—ср\>\Тг - 2 |
сре*1 |
|
|
[ * 1 |
|
д Х { |
|
является описание коэффициентов турбулентного переноса импульса |
и |
теплоты еЦ. 13 последние входят масштаб турбулентности 1 - поперечный размер турбулентных вихрей к масштабы - донны пробега порций жид кости в различных направлениях внутри этих вихрей.
Таким образом, н теории ирандтлевского тина, л теории с уравнением доя турбулентной энергии по существу не решают зад ет о турбулентном движении, если из доношт тельных соображе1шй нс принять зависимость /(М) н //(ЛО от координат точки или от свойств усредионного течения в окрестности точки Л/. Масштаб I , введенный в гл. 1 как характерное
115
расстояние до стенок капали к определяемый пи формуле
_1_
О 1>
л
хорошо оправдал себя в эикрыгых канолах. Во нто|Х)м 1грк|6.'1ИЖС1Ш11, как отмечалось в [16],. следует связать 1, и с колем скоростей и, V, IV. О не которых моделях, турбулентности, моявшшнхен □ последние годы п осно ванных иа уравнении баланса турбулентной энергии (ем., например, [82, 8 5 |) , вместо / вводится самостоятельное уравнение дни днсслпашн1 турбу лентной энергии 5, содержащей I, и пня "полковой частоты" и)г через ко торую затем выражается Г. Эти модели получили широкое распространение в приложениях к различным сложным турбулентным течениям. Однако несмотря на популярность этих моделей необходимо отметить, что уравне ния переноса для 5 н ш с диффузионными II конвективными членами страдают формализмом; г и со не инляются материальный! субстанциями, Первая попытка связать / с элементами усредненного турбулентного тече ния была сделана Т.Карманом [4]. Повторим здесь кратка его соображе ния, изложенные нами ранее в пт. 1 . Рассматривая плоское течение жид кости и = иОО, о = 0, Карман делает предположение о локальном подобии процессов в различных областях потока жидкости. Попе пульсаций в окрестности произвольной точки ЛГ0 также полагается плоским л потому
обла дакнцн м функцией тока ^ V* УУ
и' = - |
Ъ^ЧЪу, |
и = |
|
|
|
|
|
Для получении оыводот], втекаю щ и х |
из гипотезы подобия, Кармэн запи |
||||||
сывает |
уравнение переноса вихря в системе |
координат, движущемся со |
|||||
скоростью <70 =|7<Л/0); |
|
|
|
|
|||
а п ; |
/_ |
|
э ф Ч а п ; |
ас* |
/в а1/ |
а п ; \ |
0 -2) |
------- |
+1- и - и * ----------] ------- |
\ а ^ |
= о. |
||||
0/ |
\ |
|
ду / Ъх |
+1 Г |
+“^ Г / |
|
|
|
э у |
|
аа Ф' |
|
|
|
|
|
|
|
аУ |
|
|
|
|
- пульсация |
вихря. Вязкий член |>Д&| здесь отброшен. Попе пульсаций |
||||||
в окрестности точки А/0 далее записываете к ь виде |
|
||||||
Л * . У» 0 = Л (*о, л ) Л * . т?, / ) . |
|
|
(1.3) |
||||
где |
|
|
У - .г0 |
|
|
|
|
л- - дг0 |
|
|
|
|
|
||
« — |
/ “ |
• |
ч ' =~ |
■ |
|
|
|
причем |
|
|
|
|
|
|
|
УЭ* 01? ^ Э{ 2
Для отыскиния связи Го с полем г7 в окрестности точки М0 используется условие соизмеримости различных локальных составляющих изменения вихря и нестационарном уравнении (1.2). Дня областей за пределами
\ и
ПОдепоп оно записывается в вице
______ ап ; |
, э»« |
|
|
|
V " ’ |
т д п ; |
|
0 -4 ) |
, ъ 'й |
||
Ъ у |
ЭЬу |
7 |
Замшил |
Э П ;/дх |
и д П ;/Э у щ ь*}1% к представляя й ь виде разложения |
о ряд Тейлора для областей, не захватывающих линию максимальной скорости /7 и вязкий подслой у твердой стенки» Карман полуает соот ношении
— /• |
1 |
Э2 й |
|
ь |
длн |
(1 .5 ) |
|
, |
Э / |
' |
/* |
0у* |
|||
Ъу |
I7 |
|
|||||
или |
32м |
|
|
, |
Эал |
. Эй |
|
■Ом |
|
|
|
||||
/ -------/ — Г -, |
V ~ / а — -— |
I ------ . |
< 1^3 |
||||
0.1' Эу* |
|
|
Эу 7 |
д у |
|
Далее Карман пркпимаст ряд гипотез к получает известное выражение ДЛЯ масштаба:
I |
ди 1 |
/ 1 02л |
1 |
= СОПЛ» |
|
/ = к |
— |
/ |
— г- |
. |
|
I |
э г I |
/ |
I а / |
I |
|
1 |
Эн 1 |
|
|
|
|
и |
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
- — |
|
|
/Э й Ч 1 |
|
( |« )
(1 Л )
(1 8 )
Пригодность |
формул |
(1 .6 ) -(1 .8 ) |
проверена |
на расчете поля скорости |
||||||
в плоском потоке между параллельными пластинами |
На основании урав |
|||||||||
нения движении |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Ър |
Э ( - « У ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 = --------- - ч |
— --------— |
|
|
|
|
|
|
(1 9 ) |
||
р |
Э.т |
Эу |
|
|
|
|
|
|
|
|
и соотмошеш1й |
(1Л) |
и |
( 1 .6) |
Карман |
полуает |
|
распределение ско |
|||
рости й(у): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 1.10) |
где ги - ширина какала, г |
. |
у, |
а |
* I |
*Р I |
к ~ °»36- С помощь» |
||||
= п - |
о ; = |
— |
|
|||||||
решения ( 1.10) |
н соотношении' ( 1 .6) |
можно получить теперь и выражение |
||||||||
/ = 2*А^7//Г(1 |
- л / ф ) . |
|
|
|
|
|
|
(1 .1 1 ) |
Для окрестности точки вблизи стенки канала эту формулу удобно
117
переписать в виде
2 = |
ку *»х.у. |
(П2> |
1 +у/Щг
Таким обрезом, кармановский масштаб (1 .6), как к введенный Прандглсм, вблизи стенки изменяется линейно с расстоянием у. Аппроксимация (1 5 ) для напряжения г с учетом ( 1.6) полуюта широкое применение при решении различных задач пограничного аю я.
$ 4.2. Обобщение формулы Кармане для масштаба / в плоском потоке жидкости
При численном решении уравнения
а |
Эр |
а |
/ |
дй |
— \ |
р |
дх |
ду |
\ |
Ъу |
( 2-0 |
/ |
как нелинейного уравнения второго порядка относительно скорости и мы сталкиваемся с проблемой замыкания. Дело в том» что уравнение (2.1) с
учетом ( 1 .6) и ( 1 .8) фактически является уравнением |
третьего порядка, |
а не второго, и при численном решении задачи1 во |
всем потоке жид |
кости непосредственно до самых стенок необходимы граничные уелония для масштаба /. Согласно же формуле (1.6) масштаб / у стенки "ни к чему не привязан” . Кроме того, следует помнить, что формула (1 .6) не отражает истинный масштаб турбулентности о канале л окрестности максимума профиля продольной скорости. В связи с высказанными за мечаниями скорректируем формулу (1.6). Рассмотрим вначале плоско-
параллельный поток жидко сан. Аппроксимацию для / |
будем получать |
||||||
путем последовательных приближений, в первом приближении |
масштаб |
||||||
I отождествим |
с характерным |
расстоянием от рассматриваемой точки М |
|||||
до обтекаемых стенок, описываемым формулой (1.1). |
Для |
получения |
|||||
второго |
приближения |
вернемся снова к идее локального подобия л про |
|||||
ведем более детальную оценку |
членов уравнения для заоихреш1астп(1 .2). |
||||||
Прежде |
всего, соотношение |
соизмеримости (1.5) лучше |
записать так: |
||||
/эй |
»У |
/,»л |
I |
эу |
|
|
( 2.2) |
\ . з / |
^ * Э/* |
2 / 1 |
г ~ а у г |
' |
|
||
|
|
||||||
где 1* - |
значение масштаба |
/ в |
"первом приближении". Это соотношение |
справедливо и в окрестности максимума скорости мСу) • И3 еоотношсмня (2 .2) следует, что
/ Э н I |
V |
/ Ь 2 й |
|
|
Эа й \ |
|
( 2.1) |
||
Лау + 2 |
ау / |
/ эу |
|
|
|
|
|||
Теперь запишем гипотезу для масштаба турбулентности; |
|
|||
- § |
Ш |
‘ |
(2.4) |
|
|
Этой формулой масштаб |
/ ("во втором приближении") 'при вязал” к |
масштабу I . У твердой |
стенки 2= 0. |
1Н |
|
Таким образом, задача (2. 1) с учетом (2.4) и условий для и на твер дых стейках получается замкнутой. В целях учета сип вязкости в алго ритме получения масштаба / л плоском потоке в правую часть уравне ния (1.2). можно включить слагаемое Условие соизмеримости ти па (1.5) после этого можно записать о виде
_ |
_ |
ЭП*3 |
, апг |
+ нДПг |
|
|
|
|
(2.5) |
|||
(и - |
н0) |
- - — |
- |
о —— |
|
|
|
|
||||
|
|
ох |
|
Ъу |
|
|
|
|
|
|
||
/ дЛ |
|
Ъг и |
о' |
|
, Ъ7и |
и |
|
|
|
(2.5') |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(длес запишем лшотеэу |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
/\д й |
| |
| |
а2|7 | |
г д |
г, |
/ | ъг и |
| |
V \ |
солз!, |
|
(2.6) |
|
Ч э у Г 1 |
|
|
|
|
|
|
« = |
|
||||
|
|
г ) / Г Ч э И * " ь я) ' |
|
|
|
|||||||
2 . - |
1 |
1 |
1 а*й/а/ 1 |
а |
|
|
|
|
(2.7) |
|||
|
|
|
--1 -___ |
|
|
|
|
|||||
Ч |
1 |
1Эм/дл1 |
7 . |
|
|
|
|
|
||||
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 — |
1 - |
1 дй 1 |
Г, |
|
1 |
|
I Ъи |
|
|
(2 Л) |
||
\ д у \ |
|
1 01,7 |
|
| дм |
|
|
||||||
1 а « | |
|
2 1 а 7 Т |
|
|
|
|
||||||
Величину |
| Эн/дл| |
будем называть усредненным градиентом скорости по |
||||||||||
/.-окрестности точки; у, |
- локальное иною Рейнольдса. Согласно формуле |
|||||||||||
(2.7) при приближении к стенке канала |
масштаб |
стремится |
к |
нули, |
||||||||
как у 1. Второе соотношение соизмеримости членов уравнения (1.2) |
можно |
|||||||||||
записать двояким образом: или |
|
|
|
|
|
|||||||
, э п ; |
|
, э п 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
------- (2.7) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Ъу |
|
|
ду |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или |
|
|
|
|
а а ' |
|
|
|
|
|
|
|
. ЭП1 |
|
- |
|
|
|
|
|
|
(2.10) |
|||
—— ~ 0г - н о) - — |
|
|
|
|
|
|||||||
Ъу |
|
|
|
Эдг |
|
|
|
|
|
|
|
|
№ соотношений (2.9) к (2.10) следует соответственно |
|
|
|
|||||||||
, |
. I |
Э*,7 |
I |
, |
1 Ьа I |
А1 I |
Э’ о |
|
|
(2.11) |
||
и ~ ' I з у I- |
в Н з ; > Г |
2 I а/ |
|
|
||||||||
|
|
|
||||||||||
Опираясь на |
структуру |
соотношений |
(2 .1 1 ) и выражения для / |
(2-4), а |
твкже на уравнение баланса лульсацнонной энерши <2 . 12) тп. 3 , гипотезу для пульсацлоиной скорости моля п плоском одномерном лонже запишем следующим образом:
ят |1
( 2.12)
Структура гипотезы для ь* здесь получилась более обшей но сравнению с широко распространенной формулой Ирандтля. Коэффициенты с, д в фор муле (2 .12 ) - эмпирические константы.
119
§ 4.3. Развитее понятия масштаба турбулентности
Подход. Кармана ( 1 . 3 ) - ( 1 .8) , изящный в ндсГшом отношении, с одной стороны, позволяет сБязать масштаб турбулентности: / со свойствами ус редненного полк скорости в потоке жидкости, с другой стороны, подкреп ляет качественную структуру гипотезы Прпндтля о линейной связи масшта ба турбулентности с расстоянием до стенки. Однако алгоритм (1 .3 )-(1 .8 ) и его развитее (2 .2 ) - ( 2 ,8) лс отражают причинно-следственной связи в рассматриваемом явлении. Этот алгоритм отражает кинематическую связь поперечных размеров турбулентных вихрей со свойствами усредненного поля скорости. Остается неясным вопрос, в какой мере формулы Праидтля и Кармана перекрывают друг друга. Подкрепляет ли формула (2.4) косвен ное действие стенки или отражает действие самостоятельно го фактора? Нелл у нас имеется несколько эмпирических формул для масштаба турбу лентности, то неясно, как составить наиболее полное представление о
масштабах турбулентности ло сравнению с информацией, какую дают эти формулы з отдельности. Формулы Праидтля к Кпрмапп не содержи физи ческой характеристики турбулентных вихрен, которую можно было бы аналитически связать с внешними факторами (с геометрией кышш, харлк* тернстиками усредненного копя скорости и т.д.), в частности, которую можно было бы полоястгь в основу изучения активного возденет имя на пограничный слон. Попытаемся ввести некоторую физическую характе ристику, для которой в принципе можно будет далее записать количествен ную ирпчинно-сясдсгасниую связь с внешними факторами. Будем развивать идею построения масштаба /, нс разделяя пока понятий поперечного разме ра вихрей л длины пробега молей. Воскову положим понятие длины пробе га молей. Величину, обратную ей, будем называть коэффициентом рассея ния молен или, по аналогии с теорией переноса нейтронов, - сочетаюм рас сеяния. Сечения рассеяния молен, связанные с разлитыми факторами, будем полагать аддитивными. С этой точки зрения формулу для интеграл ь- ного сечения ряссеянлл запишем п виде
где - сечение рассеяния, связанное с/-м фактором, С/ - иесовыс коэф фициенты. Рассеяние молей прежде всего связано с наличием обтекаемой стенки. Это можно считать главным фактором, определяющим масштаб турбулентности в пограничном слое. В гл. ] так н было принято: 1// = \}Ь, где I - характерное расстояние до стенки канала. Будем полагать, что формула ( 1 .6) , учитывающая свойства поля усредненного течения, описы вает рассеяние молей, связанное с неоднородной завихренностью я потоке жидкости. Для плоского одномерного потока с учетом (2.4) это сечение можно записать в виде
(3.2)
Будем полагать, что каким-то способом можно записать и сечения расссл* иия. связанные с наличием полимеров, со стратификацией л т.д. Обобщим теперь формулу (3 .2) на случай произвольного двумерного течения жид-
120