книги / Пространственная модель турбулентного обмена
..pdfЧАСТЬ ПЕРВАЯ
ФИЗИКО-МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТУРБУЛЕНТНОГО ПЕРЕНОСА КОЛИЧЕСТВА ДВИЖЕНИЯ И ТЕПЛА
ГЛАВА 1
ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ
МЕХАНИЗМА ТУРБУЛЕНТНОГО ОБМЕНА
В ПОТОКАХ ж идкости
Движения жидкостей, с которыми приходится иметь дело в текинке, л большинстве своем являются турбулентными. Только при малых ско ростях н характерных размерах течение жидкости носит ламшгарпый харак тер. С увеличенном же скорости памипарное течение становится неустой
чивым и переходит |
в турбулентное. |
Основные |
задачи о |
движениях |
|
жидкости в каналах |
теплообменников |
- |
т.с. о гидравлическом сопротив |
||
лении и о коэффициентах теплоотдачи |
к потоку |
жидкости |
- связаны |
||
с исследованием турбулентных течений. |
|
|
|
|
§ 1.1. История развития попуэмгшричсскнх моделей турбулентности О
1.1.1. Исходные уравнения. Во всех теоретических исследованиях тур булентного дин жении вязкой жидкости предполагается справедливость уравнений Навьс-Сюкса и уравнения притока тепла дня истинного неуло-
рядоченлого |
движения. Однако войду запутанности траекторий частиц |
Ж И Д К О С Т И в |
турбулентном д в и ж е н и и решение уравнении Нввье—Стокса |
и уравнения притока теплоты для таких случаев сложно и практически невыполнимо.
Поэтому основные задачи о турбулентном движении жидкости ставятся как задач» о разыскании полей средних скоростей и средних температур в потоках жидкости. Необходимые же у ровпели я получаются усреднением уравнс1Шй движения н ураинешш притока теплоты для актуального дви жения.
Система усредненных уравнении турбулентного доиженил несжимаемой
жидкости в декарт-ово» системе кооршшаг имеет вид |
|
|
|
||||
Ъок |
3, |
Э |
___ |
Ьр |
* |
Э |
- |
р —— + |
Е |
— |
(р и ,-о * ) = |
- — + ркА в* - |
ъ |
- — |
(р ^ и * .), |
Ы |
I =■] |
ЭдГ| |
|
ЭхА |
/ * I Э*, |
|
|
* = 1 .2 ,3 , |
|
|
|
|
|
|
(1 «1> |
•) КрикнВ обзор работ, выполненных до 1964 г., т.е. до опубликования работ автора.
II
зЭ ри,
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 1.2) |
3 7 |
|
э |
э |
_ |
а |
3 |
------ |
|
|
*р — |
+ |
2 |
— |
(с р й /Г ) = с р к А Г - |
2 |
— |
( с д и ;г г). |
(1.3.) |
|
01 |
I —I ОХ] |
|
/ =1 оЛГ, |
|
|
|
|||
Здесь ч , , 1^ , |
|
- составляющие скорости до осям координат, р - |
давле |
||||||
ние, Г - температура, е - удельная теплоемкость, р - |
плотность жидкости, |
||||||||
V — кинематическая |
вязкость, к - температуропроводность. Символ Д / |
||||||||
обозначает |
трехмерный оператор Лапласа от функции Г, |
Г - |
символ |
||||||
усреднения |
/ |
повремени. Ради простоты записи уравнеш1й |
(1.1) |
и (1.3) |
коэффициент вязкости р = ру и теплопроводности Л ■ орк приняты ПО
СТОЯННЫМИ.
После полвленвя работы ЯеГшолъдса [1 |, в которой были получены уравнения (1.1), (1.2), развитие теории турбулентного обмена пошло ко пути создания иолузмпнричсских теорий, в основу которых было положено понятие длины путем смешения молей аналогично понятию длины свобод ного пробега молекул в кинетической теории газов.Статистическая теория турбулентности развивалась позже. Однако при наличии серьезных теоре тических достижений статистическая теория вое же не смогла до настоящего времени самостоятельно выдать практически приемлемый алгоритм замы кания уравнений Рейнольдса.
1.1.2.Расчет полей скорости в турбулентной потоке жидкости. Везде
вдальнейшем вдоль потока направим ось г , а для поперечного направле ния в одномерном потоке сохраним традиционное обозначение у. Дня
исследования одномерного стационарного поля скоростей IV ( у ) , дня которого исходное уравнение движения (1.1) лри к = 3 имеет простой вид
Ьр |
Ьг & |
Ь —— - |
° =-Тг '" '1? * |
(М) |
широкое практическое применение приобрела полуэмпирическая аппрок симация турбулентного напряжения г ■ -ри'ъу* формулой П]хлщгнн 12]
»1У |
(1.5) |
- р у 'ж ' = Р€ |
|
Эу |
|
п г |
|
е " = V |» н > /» у |, |
(1.6) |
причем I есть некоторая "'длина пути смешения" |
молей. Формула (1.5) |
получается из рассмотрения простейшей модели турбулентного переносе
консервативной "субстанции" в плоском потоке жидкости. |
При этом |
в рассматриваемой точке /*ф |
|
« V # ) = -» /(.У-Уо), |
(1-6') |
гя« У - у о есть пробег молл из слоя с координатой у до рассматриваемой точки /V
Л. Првндгль в [2\ сделал допущение, что модуль пульсацколнон скорос ти V (квк несущей скорости), входящей в (1 .6 '), пропорционален моду лю грвдвеитя скорости дФ /Эу в Р0 и длине пути смешения в поперечном
12
(С потоку направлении в окрестности точки Р0. В результате он получил формулу (1.6) Коэффициент пропорциональности включен а величину /, так тго она в модели Прандтля тождественна длине пробега моля с точ ностью до коэффициента. Знак минус исчез в формуле (1.6) в связи с тем, что величины т/ и у - у 0 имеют противоположные знаки.
Дли плоского турбулентного потока Прандтль принял
/ - к |
* |
|
0 -7 ) |
где у - |
расстоя1ше |
рассматриваемой точки ог обтекаемой |
стенкк, к - |
константа. При I - |
ку формула (1.6) во многих случаях обеспечивала |
||
удов яство рлтслыгае рошеиис гидродинамической задачи. ____ |
|
||
Аппроксимацию дни турбупентнаго напряжения -ри'уг* |
о плоском |
||
потоке |
можно получить и несколько иным путем, а именно исходя из |
||
модели Тейлора переноса вихря [3]. |
|
||
Теории Прапдтля |
[21 и Тейлора [3] по существу не решают задачи о тур |
||
булентном движении, если из дополнительных соображений |
не принята |
зависимость масштаба турбулентности / от расстояния у дни каких-либо характеристик турбулентного потока. Первая попытка установления связи между длиной ‘'пути смешения” и нолем скорости усредненного турбулент ного движения была сделана Т. Кармаком [4]. Рассматривая плоское усред ненное движение между двумя плоскостями, Карман делает предположение о локальном подобии турбулентных процессов в различных точках потока ("процессы, протекающие в малых областях, заполненных жидкостью, подобны и отличаются только масштабами пространства и времени'1). Согласно гипотезе Кармана пульсашкшныс скорости в различных точках потока отличаются между собой некоторым множителем подобия и линей ным размером / нестационарных турбулентных вихрей. Таким образом,
поле нульсационкой скорости в окрестности произвольной точки |
плос |
|||||
кого турбулентного потока Карман записывает в виде |
|
|||||
Ф'(>\ 2 ,0 |
= Лй(У о ,2 о > /« .Ч ,Г )| |
|
(1-8) |
|||
где |
ф' - функции тока для пульсации скорости иг к т/, |
|
||||
* |
У -У о |
* - * о |
|
|
0 -9 ) |
|
- |
V = |
|
|
|
||
причем |
|
^ |
_ |
дэ/ |
|
|
|
Ш - К. _ |
|
||||
|
Э | |
Этг |
Ц* |
|
~ дV3 |
|
Для отыскания святи масштабов Л „ и /<> с характеристиками усреднен ного плоского турбулентного потока в окрестности точки Л(0 Карши использует условие соизмеримости различных составляющих локального изменений турбулентного вихря в системе координат, движущейся с усред ненной скоростью
ЭДф' |
, ЭДф |
( 1.10) |
(» - » • ) — — |
и --------- |
|
Ъг |
Ьу |
|
ау |
Ьу |
( 1.11) |
|
I»
ТД* ^ ( / ) “ функция токе усредненного турбулентного движения &(у)>
Представляя доле скорости мг |
и функцию тока & в окрестности точки |
||||
(У о.*о) в виде рядов. Тейлора |
|
|
|||
_ х |
_ |
|
|
1 / |
дЬ7 \ |
|
“* +117Л(г"л)* 2\ ^ ) . (у~у'у |
||||
—т |
|
|
1 / |
\ |
(Ш ) |
|
|
|
|||
И у) = * » ( / - / • ) *• |
— 1 О ' - п ) ’ + |
||||
1 |
/ д |
а да \ |
|
|
|
+Л ^ ) . (у-улУ' |
|
|
|||
из условий (1.10), (1.11) |
Кармак получает (при |
||||
/ Э * |
\ |
/4о ^ А а / |
\ |
Ль |
А 0 |
ИНН |
|
|
|
|
|
* ч $ ) .- ч э |
(113) |
|
|
Интересно отметить,что, согласно (1.6) и (1.13), |
|
т.с. получаегсл тог же результат, что и по гипотезе Праидтля. Таким обра зом, принятие условия локального подобия пульсацноиных скоростей в турбулентном потоке жидкости позволяет предложить конкретный вил функции для пути смешения /, входящей и формулы Прандтля (1.5), (1 .6 ),а именно (черту над ю отбрасываем)
- Ж |
г |
|
где н - некоторая числовая константа. |
||
При учете в уравнении |
(1.4) аппроксимации (1.5). (1.6) и ннтегрщюна- |
|
юш татем уравнения (1.5) |
по у в плоском зазоре шириной 2/г от перемен |
|
ной точки у до середины потоке получим |
Вели в турбулентной част» потока жидкости отбросить внэкость и считать, что на неболышх расстояниях от стеикн по сравнению с А прапая часть
уравнения |
(1.15) приближенно постоянна, то гипотезы |
П рактик |
(1.7) и |
Кармана. |
(1.14) относительно длины пути смешения / |
приводят к одной |
|
к той же логарифмической формуле дни профиля скорости ю (у ) |
в турбу- |
14
лентмой части потока жидк«ости воблизи стенки:
V я ” 0*1||>"ЮОП51| |
(1.16) |
к- Ш
Динамическую скорость о ., входящую о (1.16), можно записать также в
виде |
= |
/ ------• |
где г сг - |
касательное напряженке на стенке. Для согла- |
|
|
Р |
(1.16) с экспериментальными данными (в смысле накло |
|
соранин решении |
||||
на кривой) |
следует принять |
к » 0,4. |
||
11а основании |
уравнения |
(1.15) и соотноцюнкл (1.14) Карман получает |
распределение скорости в плоском турбуленшом потоке между параллель ными пластинами и- виде
|
|
|
(1.17) |
где 2Л - итри на зазора, 7 =Л - у, |
1 |
Л |
— . Для согласия решен |
|
= — |
||
|
|
р |
| Ът\ |
(1.17) с экспериментальными данными необходимо взять к = 0,36. С по мощью этого решения и соотношении (1.14) можно получить и выражение
(»-18)
Для точек вблизи стенки {**ку.
Таким образом, решение Кармана (1.17), основанное на использовании
идеи локального подо6ил турбулентных процессов в потоках жидкости, подтвердило приближенную линейную зависимость масштаба / вблизи стенки от расстоянии у, принятую Прандглсм. Позже Прандгль высказал гипотезу и о возможном обобщении аппроксимации для турбулентного напряжения (1.5) па случай трехмерного поля усредненной скорости;
~ГТ |
- I ЗУ |
I |
/Зо* |
3», \ |
|
0.19) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 ( ^ у + 2 / ^ у |
+ ^ |
+ ь у |
||||
Ои |
| |
\ д х { / |
|
\ а х а / |
|
\ а ж э / |
\.&*1 |
Ъх2/ |
|
/ |
Ъиу |
^ З и Л 1 |
/ |
30| |
+ |
Дпа V |
|
|
|
\ЭХ| |
Э х]/ |
|
|
|
3*| / |
|
|
|
|
Однако |
эти аппроксимации не были доведены до практического использо |
||||||||
вания. Кроме того, формула |
(1.19) непригодна дин турбулентных напря |
||||||||
жений - |
Согласно этой формуле среднеквадратичные пульсации ско |
||||||||
рости в установившемся |
турбулентном потоке о прямолинейном канале |
||||||||
в направлении всех осей равны нулю. |
турбулентной вязкости €** имеет |
||||||||
Формула |
(1.6) дня |
коэффициента |
|||||||
и существенные недостатки. Прежде |
всего, в |
потоке |
жидкости в центре |
15
канала она даст |
« АГ |
= О, В действительности же коэффициент е А/ |
о центре |
канала отличен |
от |
нуля. Далее, что есть самое главное, формула |
(1.6) с |
учетом |
(к.7) |
является весьма недостаточной вблизи стенки канала, в так |
|
называемом |
'"вязком подслое’\ Действительный коэффициент |
здесь |
|
имеет |
существенно меньшие значения, чем по формуле (1.6-) при / = ку, |
н практически обращается в нуль ко сравнению с кинематической вяз костью не у самой стенки, а уже на расстоянии от стенки несколько мень шем, чем известная толщина "вязкого иолглол" Поэтому В.Г. Лсвич ( 5 |, исходя на некоторых соображении о порядке убывания пульсаций ско рости при приближении к твердой стенке, пришел к выводу, что коэффи
циент турбулентной вязкости е Л| должен убывать но закону четвертой степени расстояния у от стс1гкн но мерс приближения к ней. Позднее к* этому же закону четвертой степени прищеп Дайсмср (см. |б |) .
Формула Праддтля |
(1 .5 )-(1 .5 ) при I = ку |
не испильзусгсл для реше |
ния уравнения (1.4) |
во веем сечении потока |
непосредственно до стенки |
канала. Задачи для скорости № с использованием в исходном однамер ном уравнении движения (1.4) формул (].5 )-(1 .7 ) решаются при задан ном эначсини скорости иг на некотором расстоянии 6 от стенки.
Полагал, |
что в тонком слое 0 < у < б течение жидкости |
полное!в |
ламинарное, на основании уравнения (1.15) получаем: |
|
|
|
|
( 1. 20) |
Уравнение |
(1.20), как показывают эксперименты, справедливо |
в области |
?}< 11,5. Распределение скорости в полностью турбулентной области (1.6) содержит две постоянные, значения которых можно получить в резуль тате усреднения экспериментальных данных. При этом получается фор мула
и> |
уо, |
( 1-21) |
— |
= 2,5 1п— + 5,5. |
Уравнение турбулентного движения несжимаемой жидкости в проекции на ось г в цилиндрической системе координат ( г .^ .г ) и уравнение перено са теплоты имеют вид
(1.23)
где и, о н н< - соответственно проекции скорости на оси г, и *•
Ы
Лтг. У.Л Распрсисленис скорости 1/(1) вблизи стенки грубы, у ' = п(1 - $ ) ;
|
^ - рвидение 11рз|сдшя, 2 —экспериментальная "ушшерсглькал'* кривая |
|||||||
Длк установитисгося |
турбулентного течения жидкости в круглой трубе |
|||||||
на основании |
(1.22) |
с учетом |
аппроксимации (1.5), (1.6) получаем урав |
|||||
нение |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
А |
|
|
/ |
1 |
А |
(1.24) |
|
г |
Эг I \ |
| |
дг I / |
дг 1 |
р |
92 |
||
|
Приближенные формулы дня распределении скорости IV(у) о турбулент ном потоке жидкости в круглой трубе вблизи сгсикк, получаемые на ос- ковании (1.24) при / = ку, Будут иметь ю т же вид, что н (1.20) и <1.21),
только дипумнчссквн скорость**. я круглой трубе будет равна
где в - радиус трубы.
Па рис, 1,1 проводится соносгавлсил с формулы (1.21) с эксперимен тальными данными Ннкурадэе [10] дня круглой трубы. Заметим, что ре шение (1-21) для функции н»/о* на расстояниях от стенки у\>Л» ^ 30 не согласуется с экспериментальными данными. Дна получения достаточно надежного решения для скорости и»(у) в ‘'вязком подслое" и так называе
мом промежуточном |
слое |
(т.с. на интервале 0 < |
< 30) в формулу |
|||
Прапдтля (1.5), |
(1.6) |
вводились различного рода коррективы. Например, |
||||
о работах Л.А. Тспакса |
[7] |
и И. Рогты [8| При расчете Профиля скорости |
||||
и одномерном потоке жидкости п канале принималось |
|
|||||
^ | 0 |
при |
у |
< б |
0-25} |
||
1 * 0 ' - * ') |
"ри |
У > 6 ' |
||||
|
где 8* - величина, несколько меньшая или равная толщине "вязкого под
слоя" 5, которая выбиралась эмпирически. |
В |
[7] величины |
и |
||
принимались |
соответственно рапными 8,0 |
н |
5,5, а в [8] |
было принято |
|
------ = |
------ |
= 6,7. Константа к » обеих работах принималась равном 0,4, |
|||
V |
V |
|
|
|
|
17
Пю 1.2. Теоретические профили скорости н> в турбулентном погоже, полученные розничными вогорлмм:
Предал ем (V)» Темксом (Д), Рсп«щ (3), ДаПслсром (4 ); ш>р1и ов 1я линия - жспсрныеитешия "ушгасреллыгая" кривая
В рабою Данслера [6], содержащей решение уравнения движения (и при
тока |
теплоты) в потоке жидкости в круглой трубе, для коэффициента |
|||||||
турбулентной вязкости е лг |
использована аппроксимация |
|
||||||
|
|
|
г пук |
при |
0 < у < у ., |
|
|
|
л |
. 1 |
, | * . | |
|
у » . |
|
|
(1 ,ад |
|
где |
п |
- |
' кг'1 |
прн~г>30, *>у" |
(и = |
0,109), у . |
V |
|
безразмерная |
эмпирическая константа |
- 3 0 — * |
||||||
I = |
к \ Ъи}ду\ | Эаи/Э)»а| _3, |
к п 0,36. Ввп-Дрнсг |
[9] |
предложил |
ввести в |
обычное выражение для пути смешения в одномерном потоке жидкости
"фактор |
затухания" пульсаций скорости, а именно, предложил |
принять 1 |
в виде |
|
|
/ = К [ 1 |
- е х р { - ^ //1 ■’ ) ] / , |
(1/2 7) |
где А * = 26 представляет собой эмпирическую константу.
На рис. 1.2 приведены профили скорости в турбуленлюм плоском по токе жидкости, построенные на основании решении Праидтля, Тстакса, Росты и Дайелера, н ''универсальная кривая”, построенная по эксперимен тальным данным И. Ннкурадэе [10].
А Л . Обуховым в [11] было дано некоторое обобшешю попятил ло кального подобия, высказанного Карманом, и был предложен обилен при ем определения масштаба турбулентности / для установившихся пря молинейных турбулентных потоков, одно связных в поперечном сечении. Задача решлвсь при доиущеницг, что распределение масштаба 1 в сечении потока определяется только геометрическими свойствами сечения к нс за висит от динамических характеристик потока. Соотношение ПрандтляКармана I « к /, строго справедливое для непосредственной близости
кстенке и записанное на контуре Г сечении потока в виде
Э/
11
рассматривается как граничное условие для искомой функции / в сечении турбулентного потока. Принцип локального подобия Обухов формулирует как сохранение безразмерных характеристик в турбулентном потоке при конформных преобразованиях области, заполненной жидкостью. Задача
отыскания функции / сводится к построению некоторой |
"внутренней |
геометрик" л области потока с элементом расстояния |
|
<*' = (*Ф. |
(1.29) |
в которой контур Г является бесконечно удалсттым. Например, для круг лой трубы радиуса а
/ |
1 |
— |
г |
С»30) |
- = |
к — |
- |
* = - . |
|
а |
|
2 |
а |
|
а для плоского зазора шириной 2А |
|
|||
I |
2х |
л |
к |
(1.31) |
= |
_ _ |
С05 |
* = _ . |
|
А |
я |
2 |
а |
|
Аппроксимации турбулентных напряжении (1.19) с учеюм меюднки определения масштаба 1Гпредложенной Обуховым, лее сше недостаточны для расчета нолей скорости о прямолинейных каналах с произвольным: поперечным* сечением во леем ссчсише канала непосредственно до самых стенок. Аппроксимации (1.19) с использованием вблизи стенки соотпоше- Ш1Й вида I - ну непригодны дин областей в непосредственной близости к стенкам канала. Недостатки таких аппроксимаций тс же, что К у фор мул (1 .5 )-(1 .7 ).
Следует отмстить, что допущение Кармана и Обухова относительно свя зи масштаба турбулентности I л установившемся потоке жидкости с ха рактеристиками поля скорости и геометрии канала диаметрально проти
воположны. Карман полагает, что масштаб / |
связан |
только с характе |
||
ристикам]! поля скорости, а Обухов |
полагает, что / |
определяется |
толь |
|
ко геометрией кацвлэ. Правильнее, |
конечно, |
считать, что масштаб |
тур |
булентности /(Л/0) , т.с. размер неупорядоченных турбулентных завихре
ний я потоке жидкости л окрестности точки |
физически связан и со |
свойствам л поля скорости, л с координатами |
точки Л/$. В струе жидкости |
во входном участке какала размер турбулентных завихрении, естествен
но, будет определяться шириной струн. |
|
||||
Допущение Обухова о том, что |
в стабилизированном потоке |
жидко |
|||
сти масштаб турбулентности I определяется только геометрией |
канала, |
||||
можно оправдать |
тем, что при |
фиксированном градиенте давления в ка |
|||
нале поле скорости |
в стабилизированном ног оке нждкоС7>( является од |
||||
нозначной функцией |
координат |
точек в сечении потока жидкости.С из |
|||
менением же градиента давлении |
в канале кри развитом турбулентном |
||||
течения характер поля скорости изменяется несущественно. |
|
||||
Коррективы вида (1.25), (1.27) дня величины душ смешения |
/.в х о |
||||
дящей в формулу |
для €м (1.6) |
или формулу*-'(1.26), непригодны для |
|||
обобщения их на |
случай сложного |
капала, так как, во-первых, толщина |
вязкого подслоя в сложном канале меняется по периметру сечения квнала, а во-вторых, коэффициент турбулентной вязкости ем физически I*
связан не с расстоянием от стенки у , |
а с локальным числом |
Рейнольд- |
||||||
|
ЬУ\ |
щ |
|
масштаб турбулентности, |
| |
&К| |
||
|
7 |
I' ГД® I, — некоторый |
|
I — |
||||
|
он |
1 |
|
|
|
|
I |
дгг |
модуль деформация ноля скорости усредненного движения. |
|
|
||||||
Б немногочисленных работах но |
расчету полей скорости (и темпера |
|||||||
туры) |
в двумерных потоках |
жидкости по сути дела использовались ап |
||||||
проксимации |
|
|
|
|
|
|
||
— |
|
м /Э о * |
\ |
|
|
|
|
(1.32) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
причем |
коэффициент турбулентной |
влзкастн |
еи выбирался |
из |
каких- |
|||
либо эмпирических соображеинП, |
|
|
|
|
|
|||
В работе |
автора [12] для |
расчета |
полей |
скорости в круглой |
трубе, |
кольцевых зазорах н пучках стержней в исходном уравнении движения Рей
нольдса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Э |
Г |
Эи> ] |
1 |
Э Г |
Д» |
1 |
1 |
Ър |
( 1.33) |
--------- г(»»*ел' ) — |
+ |
-------------- 1 (у + е л* ) — |
\ |
= --------- |
||||||
г |
Ьг |
V |
дг ■* |
т |
Ъф I |
ду |
р |
8г |
|
была использована следующая аппроксимация коэффициента турбулентной
вязкости; |
|
|
/.IV |
|
|
|
0, |
|
|
< |
ОТ*, |
(1.34а) |
|
|
|
— |
||||
|
|
|
V |
|
|
|
1 |
/ Ь * |
л |
если — |
> |
ю г, |
(1.346) |
— |
Г--------ш 1] , |
|||||
М\ \ V |
/ |
V |
|
|
|
|
где Ь - характерное |
расстояние точки до стенок канала, ш и /и, |
- |
станты, обе равные 7,1.
Формула (1.34) испытывалась на решении задачи в круглой трубе. Рас считанные с использованием формул (1.34) коэффициенты сопротивления в круглых трубах, кольцевых зазорах, в пучках стержнем о широком диапазоне чисел Кс близки к экспериментальным данным. Формулу (1-34) можно рассматривать как упрошенный вид формулы
|
О, |
|
|
если |
Л3 I |
а» |
< и , |
|
|
|
— к| |
“ |
|||
|
■\ V |(Эл | - I/ |
, -V |
|
(1-35) |
|||
|
|
> « 2 , |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
I Эн1 11 |
/ Э | г \ 3 |
+ |
/ Э ш \ 2 |
|
, |
|
предложенной автором |
— |
= ^ — у |
^ » л 2 = 0,20, |
н1 = 42, |
||||
позже и работе [13]. |
|
|
|
|
|
||
Условие (1.34а) |
означает, что в окрестности какой-либо точки Р нблизн |
стенки канала турбулентность отсутствует, если локальное число Рейнольд са /,н р/^ в згой точке меньше критического числа дг2. Вычитание из локаль ного числа Рейнольдса/.я»/? константы в формуле (1.34) качественно при водят к тому же результату, что н замена функции / = ну на функцию
20