книги / Теория автоматического управления техническими системами
..pdfI P (я) |
<0,1 .. . 0,2, |
|
\Р(Р) |
при |
|
поэтому при оценке качества регулирования вид Р(©) |
||
©>©„ можно не принимать во внимание. |
x(t) |
|
3. Установившееся значение *уст переходной функции |
||
равно начальной ординате Р(0) функции Р(©). |
|
|
4. Если |
Л(©) и Р2(©) отличаются только масштабом по |
|
оси частот, т. е. Л(ш) во всех точках идет более полого, |
чем |
|
Р,(»), то |
переходная характеристика xt(/)f соответствующая |
Р,(ш), затухает быстрее х2(0» соответствующей Р2(©),во столь |
|
ко раз, во сколько |
масштаб Р4(со) по оси частот больше мас |
штаба Рг(ш) .(рис. |
6.18). Или чем шире диапазон частот веще |
ственной частотной характеристики Р(©), тем быстрее завер шается переходный процесс x(t) (рис. 6.18,аи б).
Рис. 6.18. Вещественны частотные характери стики и соответствующие импереходны про цессы:
а —характеристики Р\( ) иPj(a): б—переход ные процессы*i(f) к х2(1)
Рнс. 6.19. Положительная не- |
Рис. 6.20. Вещественны частотные |
|
возрастающая |
вещественная |
характеристики САР,, находящиеся на |
частотная характеристика |
границе устойчивости |
5.Время переходного процесса будет меньше, чем положе
.вещественная частотная характеристика.
6.Если характеристика Р(©) положительна и представляет
собой невозрастающую функцию частоты Р(©)^0; ~~ <0
при всех ы (рис. 6.19), то перерегулирование не превышает 18%.
|
|
ная7.характеристика Р(ш) |
в точ |
Есл |
||||||
|
|
ке ш—cûi |
имеет |
разрыв |
|
непре |
|
|||
|
|
рывности, т. е. Р, |
(<й) =оо, то это |
|
||||||
|
|
означает, что |
система |
находится |
|
|||||
|
|
на границе |
апериодической не |
|
||||||
|
|
устойчивости и в ней происходят |
|
|||||||
|
|
незатухающие гармонические ко |
|
|||||||
|
|
лебания |
с |
частотой |
|
coi |
(рис. |
|
||
|
|
6.20). Наличие острых экстрему |
|
|||||||
|
|
мов в |
частотной |
характеристике |
|
|||||
Рис.6.21.Вещественная частотная |
Рг(<а) |
свидетельствует |
о |
наличии |
|
|||||
характеристика, которой соответ |
медленно |
затухающих |
колеба |
|
||||||
ствует |
монотонный переходный |
ний. Качество процесса |
повыша |
|
||||||
|
процесс |
ется с |
уменьшением |
крутизны |
|
|||||
частотной характеристики при отсутствии острых экстремумов. |
|
|||||||||
8. |
Если производная |
dP/da> —отрицательная |
неубывающая |
|
||||||
непрерывная функция от ш(рис. 6.21), то |
процесс |
монотонен, |
|
|||||||
а время регулирования |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где ©п—частота, определяющая интервал, на |
котором |
веще |
|
|||||||
ственная частотная характеристика положительна. |
|
|
положи |
|
||||||
9. |
Если вещественная |
частотная |
характеристика |
|
||||||
тельна |
на интервале [0, ш„], то время |
регулирования |
Тр |
боль |
|
ше, чем я/юп, т. е. 7’р>я/0п
6.7. Определение значения передаточного коэффициента (или добротности) астатической системы по ЛАЧХ
Передаточная функция САР в разомкнутом состоянии, об ладающая астатизмом v-ro порядка по отношению к управля ющему воздействию, может быть представлена в виде
W(s)= s
Следовательно, выражение для ЛАЧХ имеет вид
Lm(œ)=Lrtik—v Lm ©+Lm[H70(/<*>)]•
При значениях ш, меньших значения первой сопрягающей ча стоты ©,=1/7|, можно приближенно написать
Lm(cû)«Lmk—v Lm ш, 0<©<ю,. |
(6.22) |
Прямую, описываемую уравнением (6.22), называют низкоча стотной асимптотой ЛАЧХ. По ней достаточно просто опреде лить передаточный коэффициент k или добротность САР при любом порядке астатизма (первый способ).
Действительно, при со—1выражение (6.22) сводится к виду Ьгпц.ч(©)J Вв|=Lin k,
из чего следует, что значение передаточного коэффициента к системы, выраженое в децибелах, определяется ординатой низ кочастотной асимптоты Lmn.n(<û) при значениях уголовой ча стоты ©, равной единице (рис. 6.22).
L\W(j.ùj)\
Рис. 6.22. Определение передаточного коэффи циента астатической САР по ее ЛАЧХ
В статических системах выражение для низкочастотной асимптоты принимает вид
Ьтн.ч(to) I |
Lm k, |
из чего следует, что продолжать низкочастотную асимптоту до значения <о=1 излишне, так как эта асимптота представляет прямую, параллельную оси частот, и значение k в децибелах равно расстоянию этой прямой от оси частот ш.
Второй способ определения k заключается в следующем. Продолжим низкочастотную асимптоту Lmu.4(©) до пересече ния с осью частот (см. рис. 6.22). Вточке пересечения ©=©*
Lmu.4(©) |И=„А=0.
Следовательно, согласно выражению (6.22),
Lmk—v Lm ©к. или
т. е. значение k равно значению угловой частоты ш* в точке пересечения низкочастотной асимптоты с осью частот в степе ни V, равной порядку астатизма системы.
6.8. Коэффициенты ошибок системы
Определение точности САР в установившемся режиме ра боты, а также при медленно изменяющихся воздействиях яв ляется составной частью общей задачи анализа качества САР.
Исследование точности САР при медленно изменяющихся воздействиях можно проводить при помощи коэффициентов
ошибок.
Связь между функцией x(t) на выходе и управляющим воз действием g(t) на входе САР может быть представлена в виде
интеграла свертки
x{t)=\g(t —x)k(x)dT, |
(6.23) |
oJ
где k(x)—импульсная переходная функция САР, представля ющая собой реакцию системы на 6-функцию.
Коэффициенты ошибок в ряде случаев позволяют избежать не обходимости вычисления интеграла (6.23). Если ввести в рас смотрение ошибку
то
e(t)=g(t)-^g(t-x)k(x)dx. (6.24)
Предположим, что воздействие g{t) является функцией, имеющей г первых производных на временном интервале 0< Тогда функцию g{t—т) в подынтегральном выражении (6.23) можно разложить в ряд по производным от воздействия
g{t)’
g wW+4-^é(fl-.■■
••■+TFï3rrS<,-1)W+Я,. 0«<7V где остаточный член
Я.—^ТГ^-в'Р-Лт). 0<Д<1, 0<т<7\ новый'рядВЛЯЯ выРаженЧе (6.25) в уравнение
= c0?W+c,iw+-^-f(0+...
? |
(S-26) коэффициенты ряда |
-о» |
а также К, равны соответственно: |
|
(6.25)
(6.24), ьцолучии
(6.26)
Ci, С2, ,
Cj=(—1) \ т2й(т)dv.
(6.27)
T Cr—(—!)'♦' J trk(i)dv,
T
K'={-l)r+IÇTrgr(t-àT)k{x)di.
Выражение (6.26) представляет собой разложение ошибки e(f) САР в ряд по производным от управляющего воздействия g{t). В случае медленно изменяющихся воздействий, когда в выражении (6.26) можно ограничиться небольшим числом чле нов, оно оказывается удобным для вычисления е(/), так как при этом не требуется знания корней характеристического уравнения. Каждый из членов ряда (6.26) можно интерпрети ровать как t-ю составляющую ошибки е (/) САР. Каждая из со ставляющих является реакцией системы на соответствующуюпроизводную от воздействия g(t). Коэффициент пропорциональ ности между этой составлящей, обусловливаемой /-й производ ной от g(t), деленной на /-факториал, называют коэффициен
том ошибки САР. |
|
Если функция g(t) имеет г первых производных на интерва |
|
ле 0</^оо и Т=оо, то формулы |
(6.27) принимают вид |
00 |
|
С„=1-$*<т)Л; |
|
О |
|
Cf==(-i)^i \%4{x)dx\ |
(6.28) |
i |
|
Kr=(—l)r+1 \*rgTV—Дт)k Wdx. 0
вэтом случае ошибку e(t) можно записать в виде вГО-вс<*)+«*<*).
где |
г |
|
ес«)=2£-г(,)й; <*(<)=тр J-0
Cit i=О, 1, 2,...,r—i-й коэффициент ошибки; ес(0! и ея(/) — составляющие ошибки, определяемые коэффициентами (6.28) и
характеризующие точность САР при медленно изменяющихся |
||||
g(t), имеющих г производных. |
|
|
|
|
Коэффициенты С, могут быть вычислены и по заданной пе |
||||
редаточной функции ошибки Фв(s) или Ф(э) системы: |
|
|||
Фе (s)= 1- Ф($)= 1- |
(т) e~sxdx= Jke (т) <rsxdx. |
(6.29) |
||
|
*0 |
о |
(6.29) в ряд |
|
Разложим выражение для передаточной'функции |
||||
Маклорена при малых s: |
|
|
|
|
®e(s)=Ko+Kis+K2s2+... |
ошибки e(t) |
на |
выходе |
|
Преобразование Лапласа £(s) для |
||||
можно представить в следующем виде: |
|
|
||
Е (s)U-v0= [Фе (5) G (s)]^o= |
|
|
(6.30) |
|
= ((^о+^-№ 2+ .. .)G(s)]^o. |
|
|||
Применяя к выражению |
(6.30) обратное преобразование Лап |
|||
ласа, получим |
|
|
|
(6.31) |
s(t)=Kog(t)+Kig(t)+K2g(t)+ ... |
|
|
||
Сравнивая выражение (6.31) с (6.26), имеем |
|
(6.32) |
||
С0=К0; Ci=Kù С2=2! К2; ...; |
Cr=rl Кт |
|
Таким образом, вычисление коэффициентов С, сводится к раз ложению в ряд Маклорена передаточной функции ошибки Фt(s) при s-+0. Формулы для определения коэффициентов Ki в соответствии с (6.32) имеют вид
^0=С0= lim Фе (s); s-0
АГ, = С, = 11mi [Фе (^)— •S-+-0°
*2= £ = Пт^[Фе (*)-(*„+*,s)];
7[*<*>-2*^].
Вобщем случае
C,=Hm£[®.(S) - |^ ^ ] . |
(6.33) |
Формула (6.33) позволяет найти каждый последующий коэф фициент С{по известным предыдущим: Со, С\, С2,..., С,-|.
Передаточнуюфункциюошибки Фt(s) через передаточнуюфункциюра зомкнутой системыопределяют выражением
1 |
D(s) |
(б 34) |
Фе <s)=1+ W(s) —D(s)+ M(s) * |
где M(s)—числитель передаточной функции разомкнутой системы; D(s) — знаменатель.
Коэффициентыошибки С/ можно определить, согласно выражению (6.33), простымделением D{s) на D(s)-fAl(s) исравнениемчленов с одина ковыми степенями 5 получающегося такимобразомряда с его коэффициента ми.Этот ряд, сходящийся при малых значениях s, находят в результате раз ложения Фe(s) передаточной функции ошибки (6.34; по степенямs.
Коэффициентыошибки могут быть выражены.через коэффициентыпе редаточной функции разомкнутой системы. Втабл. 6.3 приведено несколько первых коэффициентов ошибок для статических и астатических систем 1-го и2-го порядка, вычисленных для случая
гК (I+ft>s+fos2-!-•••+frutf”)
:л sv (1 +«,$+аа5г+ ... +<xnsn)
Важным свойством астатических САР является то,что для системыс по рядкомастатизма, равным т, первы v коэффициентов ошибки С0, Си ...
.... Cv-i равнынулю.Следовательно, соответствующие ошибки в установив шемся режиме работысистемыотсутствую.
Контрольные вопросы
1.Сформулируйте содержание задачи анализа САР. Оха рактеризуйте основные методы анализа САР.
2.Что такое качество системы автоматического регулирова ния? Каковы основные первичные показатели качества?
3.В чем состоит связь между частотными характеристиками САР и переходным процессом?
4.Как определить вещественную (мнимую) частотную ха рактеристику САР по ЛЧХ разомкнутой системы?
5.Какова последовательность действий при определении переходной функции САР методом трапецеидальных частотных характеристик?
6.Докажите, что значение Р(0) астатической системы рав но единице.
7.Что такое добротность САР? Какими способами и как можно определить добротность системы?
8.Каков физический смысл коэффициентов ошибок?
9.Установите закономерность изменения коэффициентов С0, Сь Cz, Сг по табл. 6.3.
12-3 591 |
177 |
Система
Статическая
Астатическая 1-го порядка
Астатическая 2-го порядка
Коэффициентыошибок |
|
~ |
Таблица 6.$ |
|
Коэффициенты |
' |
|
-------- - |
|
|
Формулы |
|
||
С0 |
|
1/(1+ К) |
|
|
Ci |
(«.-В.)АТ |
|||
|
(1 +к? |
|
||
Сг |
2 (а2—Ра) К |
201,0,—а,)К |
||
(I +/()* |
+ |
(1+КУ + |
||
|
. 2МР.-а,)К2 |
|||
|
+ |
о+ю* |
|
|
Сэ |
6АГ(а,-р,) |
~ |
||
|
0+/<)г |
|||
|
ЪКЛ2ахаг-2К$$г+ |
|||
|
+ (К—I) (а*Р,+а,рг) . |
|||
|
|
(1+К)1 |
+ |
|
|
. 6K(a,-p,)(a,+W |
|||
|
+ |
0+/C)4 |
||
Со |
|
|
0 |
|
Ci |
|
1/К |
2 |
|
Сг |
2(а,—Р,) |
|||
6 . |
К |
~~ К2 |
||
Сг |
12 0,-а,) . |
|||
К*+ |
К2 |
+ |
||
|
6 (аг—рг) |
6Р,(Р,—а,) |
||
|
+ К |
|
+ |
К |
Со |
|
|
0 |
|
Ci |
|
|
0 |
|
Сг |
|
|
2/К |
|
Сг |
|
6(06,—ро |
||
|
|
|
К |
|
7.СИНТЕЗ КОРРЕКТИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ ЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМАВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
Задача синтеза в процессе проектирования САР заключает ся в выборе ее структурной схемы, параметров и характе ристик элементов, способа технической реализации системы, при которых требуемые в соответствии с ТЗ статические, ди намические, энергетические и эксплуатационные характеристи ки обеспечиваются при применении возможно более простых и
надежных |
аппаратных средств. В некоторых случаях |
синтез |
||
сводится к нахождению корректирующего устройства, включе |
||||
ние которого в систему обеспечивает |
качество регулирования |
|||
в соответствии с ТЗ. |
|
|
|
|
Рассмотрим частотный метод синтеза корректирующих |
||||
устройств |
(регуляторов), базирующийся на концепции |
желаё- |
||
мой логарифмической характеристики |
разомкнутой |
|
системы |
|
[19, 20]. |
7.1. Постановка задачи синтеза |
|
|
|
|
|
|
||
При постановке и решении задачи |
синтеза САР |
необходи |
||
мо учитывать следующие особенности. |
|
|
с труд |
|
1. САР содержит объект регулирования и элементы |
||||
но изменяемыми параметрами и характеристиками. |
Эту часть |
|||
системы назовем, неизменяемой. В САР могут входить также |
||||
элементы с легко изменяемыми параметрами и характеристи |
||||
ками. Такие элементы называют корректирующими устройст |
||||
вами. При решении задачи синтеза линейной САР необходимо |
||||
учитывать |
статические и динамические |
характеристики объек |
та и той части системы, которая не подлежт изменению, но
существенно влияет на свойства САР в целом. ■ 2. Следует стремиться к реализации оптимальных динами-,
ческих характеристик. При этом задают верхний -предел отдель
ных показателей качества в области допустимых значений, но
не определяют однозначно вид переходного процесса.
3. Одни и те же технические требования к системе можно реализовать при помощи различных корректирующих устройств.
Последние выбирают такими, чтобы они были технически наи
более просто осуществимы.
4. Во многих случаях нельзя получить точных результатов расчетным путем, так как современные САР характеризуются не только постоянными, но и переменными, а иногда и рас пределенными параметрами. Теоретический анализ и расчет
лишь облегчают выбор рациональной схемы, а также ориенти ровочных значений параметров корректирующих устройств,
входящих в состав системы. Значение этих параметров уточ
няют в результате последующей регулировки и настройки САР
в реальных условиях ее эксплуатации.
5. Большую роль отводят вычислительной технике, приме нение которой сокращает, сроки разработки и проектирования
новых систем. |
|
Синтез линейной САР состоит из следующих этапов: |
|
а) анализ свойств объекта регулирования |
и определение |
его статических и динамических характеристик; |
оптимизации, |
б) обоснование и формулировка критерия |
условий качества регулирования и других требований; в) выбор структурной схемы и технических средств для се
реализации;
ристик; |
|
|
|
д) аппроксимация оптимального режима, т. е. выбор дина |
|||
мических характеристик, обеспечивающих качество регулиро |
|||
вания, простоту |
технической реализации и надежность САР; |
||
е) определение динамических характеристик корректирую |
|||
щих |
устройств, |
обеспечивающих желаемые |
динамические |
г) |
собственно |
синтез оптимальных динамических характе- |
свойства системы в целом; ж) выбор схемы и способа технической реализации значе
ний параметров корректирующих устройств; з) анализ полученной схемы САР с целью проверки расчет
ным или экспериментальным путем соответствия этой схемы
предъявляемым требованиям качества. |
|
|||
Для пояснения оптимальных, или предельных по быстро |
||||
действию динамических характеристик рассмотрим переходный |
||||
процесс |
в гипотетической системе |
управления |
инерционным |
|
механическим объектом |
без обратной связи (рис. 7.1), описы |
|||
ваемой трансцендентной передаточной функцией |
|
|||
^ |
W:=Щ - =F |
-2е"^ |
+ е"w ). |
(7.1) |
Два интегрирующих звена представляют собой математичес
кую модель инерционного объекта регулирования. Система из
меняет уровень регулирования переменной x{t) по оптимально |
||
му (по |
быстродействию) закону при ступенчатом |
изменёнии |
входной |
величины go(О и ограниченном значении |
ускорения |
■w{t) регулируемой переменной (в структурной схеме |
это огра |
ничение должно быть представлено нелинейной статической ха рактеристикой типа насыщения).
Рассматриваемая система состоит из двух частей —форми рующего звена 1и инерционного объекта 2 (см. рис. 7.1). На
I--------------------- V
Рис. 7.1. Структурная схема (без обратной связи) системыуправления инерционныммеханическимобъектом