книги / Статические и динамические проблемы теории упругости
..pdfОБ ИЗГИБЕ ВСЕСТОРОННЕ ОПЕРТОЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЫ
ПРИ ДЕЙСТВИИ СОСРЕДОТОЧЕННОЙ СИЛЫ
Uber die Biegung der allseitig unterstutzten |
rechteckigen |
Platte unter |
Wir- |
||
kung einer Einzellast. Der Bauingenieur, 1922, |
Bd |
3, N 2, |
S. 51—54. |
Пере |
|
печатка: T i m o s h e n k o |
S. P. The collected papers. New York — London — |
||||
Toronto, McGraw-Hill |
Publishing Company, |
Ltd, 1953, |
p. 304—313. |
Доктором А. Надаи в одной из недавно опубликованных работ1 дано решение задачи об изгибе свободно опертой бесконечно длинной пластины, нагруженной сосредоточенной силой. В предлагаемой статье показано, что упомянутая выше задача может быть решена с помощью известного способа М. Леви 2, и легко может быть получена таблица прогибов и максимальных изгибающих моментов для различных отношений сторон прямоугольной пластины.
Начнем с простейшего случая полосы бесконечной длины шириной а (рис. 1).
Расположим систему координат соответственно рис. 1, где О означает
точку приложения силы Р. Для определения прогибов w при у > |
0 поло |
||
жим |
|
|
|
|
V • |
ftlTLX |
/ 1 ч |
|
Sт=] y m S in ^ — . |
(1) |
|
где У». У» |
функции только от у. Подставляя (1) в дифференциальное |
||
уравнение |
изогнутой пластины |
|
|
|
АДw = |
0 |
(2) |
и учитывая, что при у = оо прогибы равны нулю, можно заключить, что функции Y могут быть представлены в следующей форме:
+ dmy)9 |
(3) |
где ат = тл/а; сти dm— постоянные интегрирования, которые необходимо определить из условий на оси х.
Из условия симметрии имеем
Следовательно, апг = dnl.
1 N a d a i A. Spannungsverteilung in einer durch eine Einzelkraft belasteten rechtecki
gen Platte. Der Bauingenieur, 1921, Bd 2, Hft |
1, S. |
11— 16. |
2 L e v y M. Sur l’equilibre elastique |
d’une |
plaque rectangulaire. Comptes rendus |
des seances de TAcademie des sciences, 1899, second semestre, t. 129, N 15, p. 535—539.
Для определения постоянных ст используем выражение для попереч ной силы Ny и найдем при у — О
(Ny)y=0 = —D ------ |
= — 2DJ | Cma3msinamx. |
(5) |
С другой стороны, также из симметрии следует, что (Ny)y=0 = 0 для
всех значений х, кроме х = с, где поперечная сила в предположении равно мерного распределения на очень малой длине е равна — Р/2е. Это распре
деление поперечных сил вдоль оси х можно представить следующим рядом:
|
|
(Nв)V о = |
|
— Т |
2 sin V |
•sin amC- |
|
(6) |
|||
|
|
|
|
|
|
u |
m=I |
|
|
|
|
Из (5) и (6) заключаем: Cm= |
P sin amc/2Daa3m. Следовательно, |
|
|||||||||
|
|
pa2 |
oo |
j |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
w = ~ШзгГ~ 1л |
|
е~а,пУ ('■1+ атУ) sin “«c * sin |
*• |
<7) |
||||||
|
|
|
m= 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
В случае, если нагрузка приложена в середине полосы шириной а, наи |
|||||||||||
больший прогиб |
появляется |
под силой. Его |
величина на основании |
(7) |
|||||||
равна1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ютах = |
2д" 3 (l + |
- ^ - + - p - + |
= |
0,01694. |
(8) |
|||||
1 При |
оценке |
ряда (8) |
используем |
следующее неравенство |
для |
остаточного члена: |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
[ |
пип |
Л |
= 3 . Ограничиваясь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—— — П |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Un + \ |
Jn = o o |
|
|
членами до |
1/173, |
получаем |
1 + |
1/3? + |
1/5? + ...+ |
1/17? =. 1,051, |
где Rm < 97Т7Т < |
||||
< 0,001. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вычислим теперь изгибающие моменты. Для точек, лежащих на оси х, на основании (7) найдем
/ d2w \ |
( дЧи \ |
Р |
х? |
1 . |
V дх2 ) у = а ~ |
\ ду2 /£,=о |
Ш Г |
+J |
— sin a mx s in a mc. |
|
|
|
т= 1 |
Следовательно, для этих точек имеем
м х = м у = |
Я (1 + о) V |
— |
1 • |
( 9) |
— 2п----- 2 J |
sinamxsinamc. |
Ш=1
Сучетом явного выражения для суммы (9), примененного А. Надаи, при
х< с получим
м х= м и = (1 + о)Р |
sin |
л (с + х) |
In |
2а |
|
4л |
sin |
л (с — х) |
|
||
|
|
2а |
где а — коэффициент Пуассона.
Для точек, находящихся на малом удалении 6 от точки приложения силы, следует
|
(1 + °)Р |
|
2a sin |
лс |
|
МХ= МУ= |
In |
а |
( 10) |
||
яб |
|
||||
|
4л |
|
|
|
Исследуем теперь случай пластины конечной длины. Для упрощения предположим, что точка приложения нагрузки лежит на оси симметрии (рис. 2). Исходя из выражения (1) и используя уравнение (2), для функций
Ym получаем |
|
|
|
|
|
Ym= |
стsh ату + |
dmch ату + ету shа„у + f„y ch amy. |
(11) |
||
Для прогиба пластины вдоль оси х следует |
|
||||
|
И У=0= |
оо |
^msinamx. |
(12) |
|
|
2 |
||||
|
|
|
пг=\ |
|
|
Для определения постоянных интегрирования ст... fm вдоль оси х |
|||||
имеем прежние |
условия (4) |
и (6); для опертого края у = Ь/2 — условия |
|||
|
|
Yn = 0; |
Ym= 0. |
(13) |
|
Подставляя |
(12) в (4) и (6), |
получаем ст= — Р sin amc/2Daal„ |
fm= |
||
= Р sin amc/2Daam- Условия |
(13) |
дают: |
|
|
4* = |
P0S’n T ^ IthPm— pm(l —th2 pj]; |
|
|
|
2Daam |
|
|
|
„T P ^ th p , |
|
|
|
2Daa |
|
где pm= |
. — . |
|
|
2 |
a |
|
|
Прогибы для оси x на основании (12) равны |
|
||
(Щу=о = |
2дд3 |
S -^ г sin Sin атс [thpm — pm(1 — th3 pJ ]. |
(14) |
|
|
m=l |
|
В случае, если нагрузка приложена посредине пластины, для максималь ного прогиба получим выражение
оо
= |
£ |
-^ -[th p m- p m( l - t h 2p j] = х - ^ - . |
(15) |
|
m=l,3.5... |
|
|
Так как th(Jm с ростом т очень быстро приближается к единице, то оценка коэффициента х при использовании суммы (8) не представляет трудностей.
Приведем некоторые значения для х:
Ь/а |
1,0 |
1,1 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2,0 |
3 |
со |
ч |
0,01159 |
0,01266 |
0,01363 |
0,01485 |
0,01570 |
0,01620 |
0,01631 |
0,01691 |
0,01694 |
Из приведенных данных следует, что с увеличением |
Ыа прогиб очень |
быстро приближается к тому же самому значению, что и для бесконечно длинной полосы.
Для сравнения приведем также прогиб круговой пластины, диаметр которой равен ширине а полосы. В центре круглой пластины прогиб равен1
_ |
З - f a |
Ра2 |
0,01262 |
Ра2 |
W ~~ 64л ( 1 + a) |
D |
|
D |
откуда очевидно, что прогиб круглой пластины больше, чем прогиб для соот
ветствующей |
квадратной |
пластины. |
|
|
|
|
Для вычисления изгибающего момента на основании (1) имеем выра |
||||||
жения |
|
|
d2W |
|
|
|
d*w |
л2 2 |
m }Y msin а тх, |
= |
2 |
(у т)" sin атх. |
|
~д& |
т= 1 |
~ W |
|
т= 1 |
|
Для точек оси х они суть:
(“S T L - 0= _
V w )v -* = ~
~Ы)
~Ш
2 ~пГS’n а,пСS*n aOT* [th Pm — Pm (1 — W P J ]; m=1
CO
2 |
Sin“ »»c Sin amX[th Pm + Pm (1 — th2PJ]. |
m=1 |
|
Таким образом, для точек оси получим следующие выражения изгибаю щих моментов:
м х = - Р(12^ g)
My = |
P(1 +CT) |
|
2л |
со
£- f sinam*sinamc[thPm — Pm- { ^ f L (1 — th2pm)l;
rn=\ |
|
L |
‘ |
|
J |
|
У — |
sin amx sin amc [th P„ |
1 — a |
|
— th2pm)|. |
||
+ P/7 1 -fa |
(1 |
|||||
m=l |
m |
|
|
|||
|
|
|
|
|
( 16)
( 17)
С ростом m сумма в (16) и (17) приближается к той сумме в (9), для которой получено явное выражение. В случае приложения силы в центре пластины (с = а/2) выражения для изгибающих моментов в окрестности точки при ложения силы на основании (10) могут быть представлены в точках оси следующим образом:
Мх |
(1 + a) Р |
а |
Р |
|
4л |
26 |
• * -s r |
||
|
||||
Му |
(1 +о)Р |
In- |
р |
|
|
4л |
|
■ Ъ ц г |
1 В расчетах полагалось a .-= 0,3.
Приведем некоторые численные значения для коэффициентов 7i и Тг в таблице.
Соответствующие изгибающие моменты Мх и Му для свободно опертой круговой пластины диаметра а при нагружении в центре равны
М —- (1 + g)P |
in |
Q |
• |
|
4л |
Ш |
26 |
’ |
|
Му = (1 + а ) Р |
In- |
( 19) |
||
•+ ( • - " '> т г - |
||||
4л |
|
26 |
Как следствие из предположения о сосредоточенной нагрузке, получаем в точке приложения бесконечные значения для изгибающих моментов (18)
и (19). Результаты, соответствующие действи |
|
|
|
||||
тельности, получаем, |
предполагая, |
что сила |
b/a |
Vi |
1 Y* |
||
Р распределена по малому |
кругу |
радиуса г. |
|
||||
|
|
|
|||||
Тогда в центре |
круговой пластины1 найдем, |
1,0 |
— 0,250 |
+0,450 |
|||
что |
|
|
|
|
1,2 |
—0,035 |
0,431 |
|
(1 + о ) Р |
|
|
1,4 |
+0,103 |
0,400 |
|
Мх = Му = |
+ |
|
1,6 |
0,190 |
0,369 |
||
4 » |
|
|
С » ) |
0,242 |
0,348 |
||
|
|
|
|
|
1.8 |
||
Сравнивая эти выражения с формулами (19), |
2,0 |
0,273 |
0,337 |
||||
CO |
0,314 |
0,314 |
|||||
заключаем, что |
при |
6 = г |
моменты (20) по |
Круговая |
|
|
|
лучаются из (19) наложением постоянных мо |
пластина |
0 |
0,700 |
||||
ментов Мх = Р/4я, |
Му = |
аРЦтс. Если эту |
|
|
|
связь сохранить также и в случае прямоугольной пластины 2, то для цент ральной точки этой пластины найдем следующие выражения для изгибаю щих моментов
Мх = |
(1 Н-ст)/> |
In |
а |
(1 + |
Yi) -4^ -; |
||
|
4л |
ИГ + |
|||||
Му = |
(1 +в)Р |
In |
а |
|
(21) |
||
(<т + |
ъ ) ^ г |
||||||
|
4л |
ИГ + |
|||||
В случае квадратной пластины напряжения в центре меньше, чем для |
|||||||
соответствующей круговой |
пластины. |
|
|
||||
На основании таблицы можно найти моменты Мх и Му для различных |
|||||||
отношений сторон и, так как при 6 > |
а Мх > Му> вычисляем напряжения |
||||||
только от Мх. |
|
|
|
|
|
|
Предлагаемый метод может быть применен и в несимметричном случае нагружения. При этом решение в форме (1) должно быть составлено для каждой части пластины у > 0 и у < 0.
В случае прямоугольной пластины, свободно опертой по всему контуру, задача может быть решена с применением известного способа М. Леви3. Покажем теперь, что тот же способ применим и для прямоугольной пластины, защемленной по двум противоположным кромкам. Как предельный слу чай получим, таким образом, решение для бесконечно длинной защемленной полосы 4.
Применение метода покажем для простейшего случая нагруженной в центре пластины. Система координат указана на рис. 3. Прогибы w пла стины можно представить состоящими из двух частей: а) из прогибов wlt
* При этом пренебрегаем членом порядка г2/а2.
2См. работу A. Nadai, приведенную в сноске на стр. 91.
3См. работу М. .Levy, приведенную в сноске на стр. 91.
4N a d a i A. Uber die Biegung der rechteckigen Platte durch Einzellasten. Der Bauingenieur, 1921, Bd 2, Hft 11, S. 299—304.
соответствующих пластине, свободно опертой по всему контуру и б) из прогибов до2, которые вызываются моментами, действующими вдоль защем
ленных кромок (х = ± |
а). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рассмотрим половину пластины, для которой х > 0 и решение для wx |
||||||||||||
примем в форме |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
S |
(2k + |
1 )лу v |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
C0S------ 2b----~ Xk> |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
/2=0 |
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X ft = Aksh |
+ |
Bkch p** + * (Cksh $kx + |
Dk ch Pft*), |
(22) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
P* = |
(2k + 1) n |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
2b |
|
|
|
||
|
|
|
|
= ± |
Из граничных условий для х = |
0, х = а, у = |
||||||
|
|
|
|
Ь найдем |
|
|
|
|
|
|||
|
|
A |
X |
|
|
|
Ak= |
Р |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2bD |
|
|
|
|
|
|
|
ft — |
p |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•“^з~ fth Р*а — Р*а (1 — th2Р*а)]; |
||||||||
|
|
|
|
° k ~ |
2bD |
* |
2pl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
- |
|
p |
1 |
•th Р*а; |
Dk — |
2bD |
|
|
|
|
|
Uk ~ |
2bD |
|
.OQ CM |
|
|
2р! |
|
|
Рис. 3. |
|
Прогиб в середине пластины равен |
|
|
||||||||
К Ь=о = |
2 |
Р (2а)2 |
Ь2 |
(2к I |
п3 |
[th р,а - |
M ( l - |
th2М )]. |
(23) |
|||
в к = |
|
. -5 - 2 |
||||||||||
»=0 |
fc=0 |
|
|
fc=0 |
|
|
|
|
|
|
||
Угол поворота в плоскости, перпендикулярной к стороне х = |
± а, |
|||||||||||
будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(_дщ_) |
|
_ |
Р |
V |
|
о |
1 |
aPft sh pfeg |
(24) |
|
|
|
I а* )х= ± а - ^ |
2bD |
Z |
C0S ^ |
2p2 |
ch2 |
|
|
|||
Рассмотрим теперь прогибы o/2. Функция w2 представляет собой реше |
||||||||||||
ние уравнения ДДw2 = |
0, которое удовлетворяет граничным условиям |
|
||||||||||
|
|
х = ± а\ w2 = 0 |
и |
dw2 |
дтг |
|
(25) |
|||||
|
|
дх |
~Ж |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Примем функцию w2 в форме (22). Вследствие симметрии в этом случае |
||||||||||||
имеем X k = |
Bkch $kx + |
xCksh $kx. Из условия (ay2)x=±a = 0 |
найдем Bk = |
|||||||||
= —aCk th $ka. Следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
oo |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Щ = H |
Ct cos рАг/ (* sh pfcx — a th pka ch рЛx), |
|
(26) |
|||||||
|
|
|
*=o |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(^L 1.= -|0c*“s^(sh^+ ^-)- |
|
(27> |
||||||||
Подставляя (26) |
и (27) |
в граничные условия (25), получаем |
|
|||||||||
|
|
р |
__ |
Р |
a |
|
th P*a |
|
|
|
||
|
|
k ~~ |
2bD |
2P/j |
sh §ka ch foa + (J^a |
|
|
Для прогиба w2 в центре пластины найдем
(W2)x=y= о = |
Р (2a f |
V |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
(28) |
||
± |
8nD |
f J |
|
2k + |
|
1 |
|
sh |
ch0*а + Р^а |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
*=o |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||
При неограниченном |
возрастании |
|
b |
имеем |
Р*а = |
и и ал/b = du. В |
этом |
|||||||
случае |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( w 2)x=y=0 = |
Р (2а)8 |
Г |
|
|
OPudu |
|
|
|
|||||
|
|
8nD |
|
J |
|
и (sh 2и + |
2и) |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
Выражение для прогиба в центре пластины с двумя защемленными кром |
||||||||||||||
ками (х = ± а) |
будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р (2а)2 |
|
|
оо |
|
1 |
|
|
||
(w)x=y= о = |
К + |
w2)x=y=o |
|
|
|
|
|
[th pfta — |
|
|||||
|
2пЮ |
|
|
|
|
(2ft + I)3 |
|
|||||||
РАа(1 |
th2p*a)] |
|
4 |
|
|
2k+ |
1 |
' shpfea ch p la + |
p*a }• |
(29) |
Первая сумма в скобках соответствует прогибу пластины, свободно опертой по контуру, и является известной [см. формулу (15)].
Второй ряд сходится чрезвычайно быстро и его сумму можно очень просто вычислить с помощью таблиц гиперболических функций. Некото рые значения для выражения в скобках приведены ниже.
а/Ь |
2 |
1 1 / |
2 |
1/3 |
а |
0,238 |
0,436 |
0,448 |
0,449 |
С ростом Ъ прогиб очень быстро приближается к значению, которое получается для бесконечно длинной защемленной полосы1.
Подставляя функцию w2 в выражения для изгибающих моментов
м х= |
|
дЧи2 |
+ о |
дЬи2 ' |
|
дх* |
Ф2 / |
||
м ч = |
-z > ( |
' д*ш2 |
•+СТ |
d*w2 ‘ |
|
|
, Ф2 |
|
дх2 , |
для центра пластины получим
= - р £ ■ -fr- |
12 - о - ^ м th м и |
-------Р £ |
sh|)lacbM + M [2<* + (1 — <*> М thM l- (30) |
k=0 |
|
Эти ряды сходятся очень быстро и для квадратной пластины найдем
(Мх)х=у=о = — 0.0308Л (Му)х=у=о = — 0.0505Р;
для случая alb = 1/2
(Мх)х=у=о = - 0,0708Л (Му)х=у=о = - 0,0504Р.
Последние значения весьма мало отличаются от значений, соответствую щих бесконечно длинной полосе.
1 См. работу A. Nadai, указанную в сноске на стр. 91.
Если сложим моменты, определенные таким образом, с моментами, полученными для прямоугольной пластины, свободно опертой по всему контуру [см. формулу (21)], то получим моменты для прямоугольной пла стины с двумя противоположными защемленными кромками.
Для определения изгибающих моментов в середине защемленных сто рон применим формулы
( М х ) х = а |
|
(Му)х=а = — OD |
|
Подставляя в эти формулы |
соответствующие выражения для w2, по |
||
лучаем |
|
|
|
|
|
th р*л |
(31) |
|
k—0 2b |
sh Рд,а ch Р*а + Р^а |
|
|
|
Сумма в этом выражении с изменением длины пластины изменяется очень мало. Таким образом, получаем
при а = b
(Мх)х=а = — 0.166Р;
У = О
при а = 1/26
(Мх)х=а = — 0,168Р.
!,=0
Легко показать, что формулы (29) — (31) для бесконечно длинной пла стины переходят в формулы А. Надаи.
Выше показано, как применением способа М. Леви может быть решена задача об изгибе нагруженной сосредоточенной силой прямоугольной пла стины с двумя защемленными противоположными кромками и двумя дру гими свободно опертыми сторонами. Также показано, что с увеличением длины защемленных кромок величины прогибов и изгибающих моментов быстро приближаются к значениям, которые были получены А. Надаи для бесконечно длинной пластины.
ОРАСПРЕДЕЛЕНИИ НАПРЯЖЕНИЙ
ВКРУГОВОМ КОЛЬЦЕ, СЖАТОМ ДВУМЯ СИЛАМИ, ДЕЙСТВУЮЩИМИ ВДОЛЬ ДИАМЕТРА
On the distribution of the stresses in a circular ring compressed by two for ces acting along a diameter. Philosophical Magazine and Journal of Science,
1922, |
ser. |
6, vol. |
44, N 263, p. 1014— 1019. |
Перепечатка: T i m o s h e n |
|
k o |
S. P. |
The |
collected papers. New |
York — London — Toronto, McGraw- |
|
|
|
Hill |
Publishing Company, |
Ltd, |
1953, p. 334—337. |
Рассматривая задачу как двумерную, можно получить решение для случая, изображенного на рис. 1, складывая известные решения задачи о сжатии диска1 (рис. 2) и решение задачи о кольце 2 (указанном на рис. 3).
Если взять нормальные и касательные напряжения, действующие на внутреннюю поверхность кольца (рис. 3), равными и противоположно на-
женного на рис. 1, будет получено суммированием напряжении, соответ ствующих рисункам 2 и 3.
1 |
L о v е А. Е. Н. Theory of elasticity. Third edition. Cambridge, University |
Press.. |
1920, |
p. 215. |
|
2 T i m p e A. Probleme der Spannungsverteilung in ebenen Systemen, einfach gelost |
||
mit Hilfe der Airyschen Funktion. Zeitschrift fur Mathematik und Physik, 1905, Bd 52, |
Hft 4, |
|
S. 348—382. |
|
На рис. 4 показаны нормальные напряжения в вертикальных и гори зонтальных поперечных сечениях кольца при R = 2г, подсчитанные ука занным выше способом. Штриховые линии на этом рисунке представляют собою результаты элементарных решений, полученных путем использования, во-первых, гипотезы плоских поперечных сечений и, во-вторых, гипотезы
о плоском распределении нормальных напряжений.
Распределение напряжений в сжа том диске (рис. 2) получено наложени ем напряжения1
P/nR, |
(1) |
одинакового во всех точках, и двух простых радиальных распределений
2Р |
cos ер, |
2Р |
COS ф 2 |
(2) |
|
я |
Pi |
Я |
р2 |
||
4 7 |
Если R = 2г, соответствующие нор мальные и касательные напряжения в точках, лежащих на цилиндрической по верхности радиуса г, можно приближен но представить следующими рядами2:
20 + 0,443 cos 40 + 0,158 cos 6 0 +
+ 0,0467 cos 80 + 0,0083 cos 100),
тг0 = (0,749 sin 20 + 0,374 sin 40 + 0,141 sin 60 +
+ 0,0460 sin 80 + 0,0133 sin 100). |
(3) |
Распределяя по внутренней поверхности кольца (рис. 3) напряжения, которые равны и противоположны по направлению напряжениям, опреде ляемым по формулам (3), и используя решение для кругового кольца, по лучаем следующие выражения для напряжений в произвольной точке:
|
аев = |
|
|
r 2 |
R 2 + р 2 |
|
|
|
|
|
|
|
+ | - ° , 506 р 2 |
R 2 _ |
Г 2 |
+ |
( 2 ,2 6 8 - 6 , 3 2 4 + + |
||||||
|
+ |
0,4832 + |
) cos 20 + |
(о,3691 + |
- |
0,6783 + |
+ |
||||
|
+ |
0,0368 + |
— 0,0599 + |
) cos 40 + |
(о,06504 + |
— |
|||||
|
— 0,10026 + |
+ |
0,0041319 - + |
— 0,00952 + |
) cos 60 + |
||||||
|
+ |
(о,0 0 8 7 5 8 + |
— 0,01225 + |
+ |
0,00040795 + - |
— |
|||||
|
|
— 0,0010888 + ) |
cos 80 + |
(о,0007880 + |
— |
|
|||||
1 |
Полагаем толщину кольца равной единице. |
|
|
С. Theorie und Praxis der |
|||||||
2 |
Расчеты были выполнены методом К. Рунге. См.: R u n g е |
Reihen. Leipzig, G. J. Goschen, 1904, S. 153. Из проделанных расчетов можно сделать вывод, что ошибка в величине напряжений не будет превышать 0,5%, если ограничиться только первыми шестью членами ряда.