книги / Производство хлора, каустической соды и неорганических хлорпродуктов
..pdfйым катодом и водорода в электролизерах и твердым катодом. При электролизе с ртутным катодом разрядка водорода природит к сни- |сениЮ выхода щелочи п.о току.
2. Вторичные процессы, связанные со смешением полученных на электродах продуктов — хлора и каустической соды и последующим ИХ взаимодействием между собой. Характер и значение этих про цессов меняются в зависимости от применяемого способа электролиэа, метода разделения электродных пространств и режима работы Электролизера.
Приведенные выше две группы процессов, приводящих к сниже нию выхода по току, взаимосвязаны, так как при смешении продук тов электролиза образуются ионы СЮ" и С103”, которые могут уча ствовать в катодном и анодном электродных процессах, способству ющих снижению выхода по току.
-Основным фактором, определяющим выход по току в электро лизерах с твердым катодом и проточной диафрагмой, является ско рость протока электролита и связанная с ней концентрация щелочи в католите или степень конверсии хлорида в гидроокись. В электро лизерах с горизонтальным расположением электродов и диафрагмы протекаемость последней и щелочность католита по всей площади диафрагмы одинаковы. В злектролизерах с вертикальным располо жением диафрагмы концентрация щелочи в католите на различной высоте диафрагмы может быть разной. Поэтому на различных участ ках диафрагмы по высоте выход по току может быть различным.
Вначале рассмотрим наиболее простой случай, когда плотность тока и скорость фильтрации электролита по всей площади диафрагмы одинаковы. Близкие к зтому условия наблюдаются, например, в современных конструкциях электролизеров с вертикальным рас положением электродов и полностью заполненным катодным про странством.
До тех пор, пока скорость движения электролита от анода к ка тоду равна или больше скорости электромиграции ионов ОН“ , обеспечивается возможность проведения электролиза с высокими выходами по току. При этом потери выходов по току могут быть обу словлены помимо выделения на аноде небольших количеств кисло рода переносом хлора с анолитом в катодное пространство, участием ионов Н*в переносе тока и явлениями диффузии.
Растворенный в анолите хлор, поступая в катодное пространство, будет реагировать со щелочью, снижая выход по току хлора и ще лочи/ При последующем катодном восстановлении образовавше гося гипохлорита
СЮ- 4- Н20 + 2е = Cl- + 2QH-
вновь образуется щелочь, но снижается выход водорода по току. Снижение выхода по току будет также вызываться явлениями диффузии растворов через диафрагму, а также участием ионов Н+ в переносе тока. Перенос ионов Н+ в катодное пространство приводит к соответствующему снижению выхода щелочи по току и к росту pH
101
анолита, что создает условия для электролитического выделения кислорода на аноде.
В табл. 2-20 приведены данные о возможном снижении выхода по току за счет переноса в катодное пространство хлора, растворен ного в анолите.
Таблица 2.20. Снижение выхода по току (в %) за счет хлора, поступающего в катодное пространство с анолитом [111]
Концентрация, вес. % |
|
|
Температура электролиза, % |
|
||
NaCl в |
NaOH в |
20 |
|
40 |
60 |
80 |
анолите . |
католите |
|
||||
20 |
6 |
5,45 |
|
3,45 |
1,78 |
0,78 |
|
8 |
4,09 |
|
2,59 |
1,34 |
0,59 |
|
10 |
3,27 |
- |
2,07 |
1,07 |
0,39 |
|
12 |
2,72 |
1,72 |
0,89 |
0,39 |
|
25 |
6 |
3,48 |
|
1,97 |
1,01 |
0,47 |
|
8 |
2,61 |
|
1,47 |
0,76 |
0,35 |
|
10 |
2,06 |
|
1,18 |
0,61 |
0,28 |
|
12 |
4,74 |
|
0,93 |
0,51 |
0,23 |
Указанные потери резко снижаются с ростом рабочей темпера туры электролиза и повышением концентрации поваренной соли в анолите и щелочи в католите. В современных промышленных элек тролизерах, работающих при высокой температуре, эти потери не превышают 1 %.
При очень высокой скорости противотока электролита, когда концентрация щелочи в католите низка, потеря выхода по току из-за поступления в катодное пространство растворенного в ано лите хлора увеличиваются. При уменьшении скорости противотока возрастает концентрация щелочи в католите и снижаются потери выхода по току. Это наблюдается до тех пор, пока скорость фильтра ции электролита не станет равной или близкой к скорости электро миграции ионов ОН". При дальнейшем снижении скорости фильт рации электролита ионы ОНбудут попадать из католита в анод ное пространство тем в большей степени, чем больше разница между скоростью движения ионов ОН“ и скоростью фильтрации влектролита через диафрагму. Снижение выхода по току будет расти при уменьшении скорости противотока. Таким образом, выход по току будет зависеть от скорости противотока анолита или, в конечном счете, от концентрации щелочи в катодных щелоках.
Сказанное выше иллюстрируется данными Ангела [200], приве денными на рис. 2-29, о зависимости выхода по току при электролизе раствора поваренной соли с концентрацией 5,45 г-экв/л в электро лизерах с горизонтальной диафрагмой от концентрации получае мой щелочи. С уменьшением скорости противотока и ростом концент
102
рации щелочи выход по току медленно увеличивается и достигает максимального значения при концентрации щелочи около 3,8 г-экв/л. В этих условиях скорость противотока близка к скорости электромиграции ионов ОН'. При дальнейшем снижении скорости проти
вотока и |
росте концентрации ще |
|
|
|
|
|
||||||
лочи |
вькше |
3,8 |
г-экв/л выход по |
|
|
|
ъ |
|||||
току резко падает |
за счет попада |
|
|
|
Ip |
|||||||
ния |
ионов |
ОН~ |
|
в |
анодное про |
|
|
|
||||
странство. При этом в католите |
|
|
|
III |
||||||||
возрастает |
концентрация хлората |
|
|
|
||||||||
вследствие взаимодействия щелочи |
|
|
|
I P |
|
|||||||
и хлора |
в |
анолите. |
|
|
Концентрация NaOH |
|
||||||
В |
этих |
рассуждениях концен |
|
|
||||||||
трацию щелочи |
можно заменить |
|
|
в кат олит е, н . |
|
|||||||
степенью превращения ап хлорида |
Рис. |
2-29. |
Зависимость |
выхода |
по |
|||||||
в гидроокись. |
Тогда |
максималь |
току |
от концентрации щелочи в |
ка |
|||||||
ный выход по току достигается |
толите при электролизе |
6,45 н. рас |
||||||||||
твора поваренной соли с горизон |
||||||||||||
при ап = |
0,50 — 0,55. |
тальной диафрагмой: |
|
|
||||||||
Если |
электролиз |
проводился |
1 — выход |
по току; 2 — содержание ги |
||||||||
при |
повышенных |
температурах |
похлорита; |
3 — содержание |
хлората. |
|
||||||
(90—100 *С), |
то |
испарение влаги |
|
|
|
|
|
и унос паров воды с хлором и водородом может существенно изменять концентрацию щелочи и хлорида в католите и искажать характер зави симости выхода по току от кптщентрации щелочи. При использова нии степени превращения хлорида в гидроокись изменение концен трации солей в католите за счет испарения влаги не отражается на зависимости, определяющей выход по току.
Концентрация NaOH, г(л
Рис. 2-30. Зависимость выхода по |
току от концентрации щелочи в католите |
в электролизерах с вертикальной |
диафрагмой: |
1 — электролизеры с обычной асбестовой диафрагмой; 2 — электролизеры с асболатексной диафрагмой.
Зависимость выхода по току от концентрации щелочи в католите подтверждена и уточнена результатами большого числа опреде лений этой величины при различной концентрации щелочи. На рис. 2-30 показана зависимость выхода по току от концентрации щелочи в католите в электролизерах типа БГК [78, 225, 226].
При изменении концентрации щелочи от 70—80 г/л примерно до 155 г/л (около 3,8 г-экв/л) выход по току возрастает в незначи
103
тельной степени. Для практических целей в 'этом интервале концент рации щелочи можно принять выход по току величиной постоянной и равной примерно 0,98. При концентрации щелочи выще 155 г/л выход по току сйижается.
Разброс экспериментальных данных затрудняет установление точ ного характера зависимости выхода по току от концентрации щелочи для этого участка кривой. Для практических условий при концент рации щелочи до 200 г/л с достаточной точностью можно принять линейную зависимость выхода по току (выраженного в долях еди ницы) от концентрации щелочи с угловым коэффициентом —0,29 • 10” 2.
|
Уровень |
Исходя из принятых выше допуще |
|||||
|
ний выход по току для концентраций |
||||||
$ |
i анолита |
щелочи ниже 155 г/л будет равен 0,98, |
|||||
Уровень верха катода |
а для более высоких концентраций бу |
||||||
* |
|
|
дет определяться из |
выражения |
|||
<s> |
|
|
|||||
5 |
|
|
t}= 0,98—0,29 ((7— 155) 10“2 |
(2.58) |
|||
|
|
где С — концентрация щелочи в католите, г/л. |
|||||
I |
|
|
|||||
|
|
Для зоны переменной концентрации |
|||||
■s» |
|
|
щелочи, как это было рассмотрено ранее. |
||||
О |
|
|
|||||
|
|
|
С = С0+ |
6/ |
|
(2.41)I* |
|
|
± |
|
где С0 — концентрация |
щелочи |
в |
зоне по |
|
|
С0 155. |
стоянной протекаемости диафрагмы, |
г/л; I — |
||||
Концентрация NaOH, zfn |
расстояние от нижней точки зоны |
переменной |
|||||
Рис. |
2-31. Схема |
распределе |
протекаемости диафрагмы, см. |
|
|
||
Рассмотрим сначала процесс в элек |
|||||||
ния |
концентрации |
щелочи по |
|||||
высоте диафрагмы. |
|
тролизере с незаполненным |
катодным |
пространством.
Распределение концентрации щелочи в католите по высоте диа фрагмы показано на рис. 2-31. На участке 10 по высоте диафрагмы
концентрация |
щелочи |
С0 постоянна |
и менее 155 г/л. На участке |
|
I = ---- -—". |
концентрация |
щелочи меняется в соответствии с ура |
||
внением (2.41) |
от Со |
до 155 |
г/л: На |
участке диафрагмы (10 + Г) |
выход по току можно принять равным 0,98, поскольку концентра ция щелочи на всех участках диафрагмы находится в пределах от С0 до 155 г/л.
На участке диафрагмы V концентрация щелочи в католите воз растает от 155 г/л до значения, равного
С = 155+6/" |
(2.59) |
ивыход по току по высоте будет непрерывно меняться в соответствии
сизменением концентрации щелочи в католите.
Для каждого элемента dl высоты диафрагмы на участке Iя выход по току будет определяться значением концентрации щелочи в като лите в этом элементе.
104
Средний выход по току на участке /" можно найти интегрирова нием в пределах от 0 до I” выражения
г
J г] dl
(2.60)
Чср, Г =
Подставляя в уравнение (2.60) значения ц и С из выражений (2.58) и (2.59) и интегрируя его, получаем значение среднего выхода по току на участке диафрагмы
Чср, |»=°.98 —0,87 • 10-2/* |
(2.61) |
Средний выход по току для1Всего электролизера можно опреде лить из выражения
'"'Пер — |
0.98 (*0-И ')+ (0,98-0.87 • 10-2Г) Г |
(2.62) |
||
lo+l' + l" |
: |
|||
|
|
Выход по току на электролизере тем выше, чем меньше относи тельная длина участка V .
Если максимальная концентрация щелочи в католите в верхней точке катода не превышает 155 г/л, выражение (2.62) приобретает вид г] — 0,98 и все участки диафрагмы работают с максимально воз
можным выходом по току. |
(2.62) |
При С0 = 155 г/л участок V — 0, I” = /, и выражение |
|
примет вид |
|
0.98/Q-f (0,98— 0,87 ♦1Q-2/) / |
(2.63) |
Иср = |
Если С0 больше 155 г/л, путем аналогичных рассуждений полу чим выражение
[0,98—0,29 -10-2 (С0- 1 5 5 )]/0+ f0,98 —0,29-10-2 (<70— 155)—0,87-10~2/] I |
||
Чср---------------- |
j - p - |
■ |
|
|
(2.64) |
Для электролизеров с заполненным катодным пространством вы ражения (2.59) — (2.64) сохраняются в силе, причем в данном слу чае I — расстояние от верха катода до уровня католита.
В приведенных выше рассуждениях исходили из равномерности протекания электролита и равенства плотности тока по всей поверх ности диафрагмы. В действительной процессе электролиза это усло вие может нарушаться. Например, плотность тока существенно из меняется на различных участках диафрагмы, особенно к концу тура работы электролизера при изношенных анодах.
Неравномерность протекания электролита через диафрагму может быть вызвана различной плотностью диафрагмы на разных ее участках и наличием дефектов диафрагмы. Кроме того, протекание жидкости по порам диафрагмы происходит с различной скоростью.
105
В крупных порах можно ожидать движения жидкости с большей скоростью, чем в малых порах. Движение жидкости у стенок будет более медленным, чем в средней части пор.
Поэтому практически при равенстве средней скорости противо тока и скорости электромиграции ионов ОН“ не исключена возмож ность переноса ионов ОН" в анодное пространство. Для получения максимально возможного выхода по току необходимо вести процесс электролиза при средней скорости противотока, превышающей ско рость электромиграции ионов ОН- .
При практическом осуществлении процесса электролиза на луч ших современных конструкциях электролизеров с диафрагмой удается получать выхода по току обычно не более 96—97%. Такое снижение выхода по току в значительной степени объясняется пере носом ионов ОН" из-за неравномерности протекания электролита по сечению всех пор диафрагмы.
Приближенно выход по току в данный момент может быть опре делен на основе анализа анодного газа.
При этом исходят из того, что основные потери выхода по току обусловлены выделением кислорода на аноде и образованием экви валентного количества двуокиси углерода. Выделение свободного кислорода и образование СО очень невелико и их можно не учиты вать. Для образования одного объёма С 02 необходимо затратить такое же количество электрического тока, как и для получения двух объемов С12.
Если содержание хлора в анодном газе составляет А %, а дву окиси углерода А '% , то выход по току будет равен1
(2.65)
11 А + 2А'
Выражение (2.65) дает несколько завышенные значения выхода по току, так как в нем не учитывается снижение выхода по току из-за растворения хлора в аналите й связанное с этим образование гипо хлоритов и хлоратов. Это обстоятельство в какой-то мере компенси руется тем, что помимо окисления графита дополнительным источ ником двуокиси углерода в анодном газе может быть реакция ней трализации соды, содержащейся в свежем рассоле. Это приводит к занижению определяемой величины.
Такой приближенный метод определения выхода по току при годен только в случае применения графитовых анодов. При исполь зовании малоизнашивающихся анодов содержание двуокиси угле рода в анодном газе обусловлено только протеканием реакции ней трализации соды в анодном пространстве. В этом случае для при ближенного расчета выхода по току вместо содержания двуокиси углерода подставляется содержание кислорода в анодном газе. Следует также учитывать возможность подсоса кислорода с возду хом через неплотности аппаратуры и трубопроводов.
Предложено [227] выражение для более точного определения вы хода по току на основе анализа газа и электролита (анолита и ка-
106
толита), учитывающее потери выхода по току в связи с растворением хлора в анолите и образованием гипохлоритов и хлоратов.
Однако для практических целей оно неудобно, так как требует проведения большого количества анализов.
При проведении электролиза с ртутным катодом в «чистых» условиях потери тока вследствие разряда водорода на катоде могут быть очень невелики [23], и содержание водорода в хлоре не будет превышать сотых долей процента. Но за счет присутствия различных примесей и других причин в промышленных электролизерах содер жание водорода в хлоре составляет от 0,1—0,2 до 1,0—1,5%. При загрязнении амальгамными ядами электролита или воды, пода ваемой на разложение амальгамы, или при других отклонениях процесса, содержание водорода в хлоре может превышать указанные пределы.
Скорость разряда водорода на катоде мало зависит от обычных показателей режима электролиза — концентрации натрия в амальгаме и NaCl в рассоле, температуры процесса электролиза — до тех пор, пока эти показатели находятся в пределах, применяемых в промыш ленном электролизе. В основном на скорость разряда водорода влияют наличие загрязнений амальгамными ядами, а также нару шения нормального функционирования разлагателя или системы циркуляции ртути в электролизере.
Потери тока на катоде связаны также с восстановлением рас творенного в анолите хлора и ионов С10~ и СЮ~ по реакциям (2.13) и (2.14). Эти потери зависят от концентрации активного хлора в ано лите и гидродинамических условий (скорости движения амальгам ного катода и электролита), определяющих скорость подвода актив ного хлора к поверхности катода [228, 229Г.
Концентрация активного хлора зависит не только от факторов, определяющих растворимость хлора в рассоле, но и от pH анолита. Значительное выделение водорода на катоде приводит к образованию в анолите гидроксильных ионов и, соответственно, повышению кон центрации СЮ" И СЮд.
Особенно возрастают потери тока на восстановление активного хлора при больших уклонах ртутного катода вследствие турбулизации электролита на поверхности раздела с амальгамой [230—232]. В электролизерах с ртутным вертикальным катодом для снижения потерь на восстановление активного хлора применяют диафрагму.
Плотность тока, расходуемого на процессы восстановления ак тивного хлора, определяется условиями подвода восстанавливае мого вещества к катоду; она практически не зависит от общей плот ности тока и для обычных конструкций ртутных горизонтальных электролизеров составляет примерно 100—200 А/м2 [23]. Поэтому
сповышением плотности тока относительные потери тока снижаются,
ивыход по току возрастает.
Помимо выхода по току полезно исследовать выход по энергии для процессов электролиза. Эти процессы в промышленности обычно
107
протекают в необратимых условиях, поэтому напряжение на ячейке электролизера превышает теоретическое напряжение разложения. Это связано с наличием перенапряжения на электродах и потерями напряжения на преодоление омических сопротивлений электролита и проводников первого рода. Часть затрачиваемой электрической энергии теряется также потому, что выход по току ниже единицы.
Обычно под выходом по энергии понимают отношение химиче ской энергии продуктов электролиза к общему количеству электри ческой энергии, затраченной на их получение. При этом под хими ческой энергией продуктов электролиза подразумевают энергию, которая может быть получена при осуществлении реакции, обрат
ной процессу электролиза. |
• |
электрической энергии, |
за |
|
Разница между общим |
количеством |
|||
траченной на электролиз, |
и |
химической |
энергией полученных |
при |
этом продуктов, характеризует количество энергии, превращающейся 4 в процессе электролиза в тепло. Иногда в качестве меры полезной затраты энергии принимают не тепловой эффект обратной реакции соединение продуктов электролиза, а максимальную работу этой реакции.
В соответствии с изложенным для определения выхода по энергии
может быть использовано |
выражение |
|
|
А = - ^ - ц |
(2.66) |
|
■^яч |
|
где Е 0 и Е яч — теоретическое напряжение разложения |
и практическое напря |
|
жение на ячейке. |
|
|
Материальный баланс |
электролизера |
|
В процессе электролиза происходят изменения концентрации электролита, которые обусловлены участием ионов в переносе тока, химическими процессами, протекающими на электродах и в объеме электролита, испарением влаги и уносом ее с газообразными
продуктами электролиза — хлором |
и водородом. |
В электролизерах с твердым |
катодом объем католита VK |
меньше объема поступающего на электролиз рассола F 0. Уменьше ние объема связано с превращением хлорида натрия в гидроокись, имеющую меньший молекулярный объем, расходом воды на хими ческий процесс и испарение и унос в виде паров с выделяющимися газами. Степень изменения объема католита
Ук _ |
Со |
(2.67) |
|
Vo |
Ск + Сг |
||
|
где С0 и Ск — мольная концентрация хлорида щелочного металла в исходном растворе и католите; Сх — мольная концентрация гидроокиси щелочного ме талла в католите.
Ниже,приведен расчет концентрации соли в анолите, а также соли и щелочи в католите с учетом испарения и уноса влаги с газами.
.4
108
Незначительный расход воды, связанный с протеканием побочных реакций, не учитывается. Для упрощения принято, что выход по току, температура и давление газов для анодного й катодных продук тов одинаковы.
При подаче в анодное пространство рассола, моляльная концент
рация |
которого 77г0, на 1000 г воды (55,5 моль) поступит т 0 молей |
NaCl. |
При степени разложения соли а через ячейку должна быть |
Пропущено <хт01г\ фарадеев электричества и на аноде должно выде литься аттг0 г-экв хлора.
Если процесс электролиза проводить в условиях, исключающих Электролитический перенос ионов ОН" иэ катодного пространства в анодное, то количество ионов хлора, перенесенное током в анодйое пространство из катодного, составит п&ат 0!г\ г-ионов, где па — число переноса хлор-иона.
Общее количество г-ионов хлора, находящееся в рассматриваемом Объеме анолита и поступающее затем в катодное пространство при
Стационарном |
процессе, составит |
|
||
|
|
М а— то |
-п*ат? ат0 |
(2.68) |
|
|
|
Л |
|
или после |
преобразования |
|
|
|
|
|
M a= m „ U ^ - ^ l i - n a— (i — T])jJ |
(2.69) |
|
Учитывая, |
что число переноса |
катиона л* = 1 — тга, |
получим: |
|
|
|
JVfa = m0| l — |
[лк—(1 —т))]| |
(2.70) |
Если для упрощения принять, что выход по току т] |
1, выра- |
|||
жение (2,70) |
приобретает вид: |
|
|
|
|
|
Ма — то (1— апк) |
(2.71) |
На аноде выделяется am J2 молей газообразного хлора. Если пренебречь объемом С 02, 0 2 и подсасываемого к хлору воздуха, то количество молей влаги, уносимой с хлор-газом в виде паров, со ставит
_ |
пг0а |
р' |
(2.72) |
|
gCl2- |
2 |
* Р — р' |
||
|
||||
где Р — общее давление влажного |
газа; |
р ' — парциальное давление паров |
||
воды в хлоре над анолитом. |
|
|
|
Моляльность анолита можно определить из выражения
|
55,5 |
|
|
или |
та— М я 55,5—gCj# |
|
|
55,5 |
|
||
т я - |
—(1—Л)]| |
||
.<хт$ |
55.5
Р - р '
(2.73)
(2.74)
109
При TJ — 1
тя = |
|
55,5 |
m0 (i — anK) |
(2.75) |
|
am Q |
|||
|
55,5- |
Pi |
|
|
|
2 |
P — p' |
|
|
|
|
|
||
На катоде образуется am 0 молей гидроокиси натрия и выделяется |
||||
am 0f2 молей газообразного водорода; при этом на |
химическую ре |
акцию расходуется am молей воды.
Количество воды, уносимой с водородом в виде паров воды, составит
^ _ сст0 |
р |
(2.76) |
|
ё-В .г~~2~* |
Р — р" |
||
|
где р п — парциальное давление паров воды в водороде над католитом.
Содержание поваренной соли в католите определится по раз ности! между поступившим и разложившимся количествами
М к — т0 (1—а) |
(2.77) |
Содержание воды в католите составит
се с |
/ , | |
0,5р' |
. 0,5//' \ |
(2.78) |
gK = 55,5 - а т 0 |
1 + |
- |
_ рТ j |
Моляльность католита (по NaCl) составит
тк=
ее с
55,5
a по NaOH
тка тк 1 —а
т 0 (1 — а ) 55,5 |
|
( л , 0,5// , |
0,5/>" \ |
—ат0 |
J |
|
J71QCC *55,5 |
|
ее г |
/ . . |
0,5// , 0,5//' \ |
55,5 —а т0 ^1 + |
р~_1р * "Ь р — р ? ) |
Суммарная моляльность католита по NaCl и NaOH
т — пг0Ь
(2.79)
(2.80)
(2.81)
Степень изменения количества воды в электролите в процессе электролиза
6 = |
|
|
55,5 |
|
(2.82) |
|
_ |
Л , |
0>5Р |
, |
|||
е е е |
0,5//' |
|||||
55,5 |
G tw o^l-}- |
р __- р |
р |
_____ р* ) |
Чтобы перевести единицы концентрации из моляльности в г/л (С), можно воспользоваться выражением:
|
ЮООтер |
(2.83) |
|
С = m-f-1000/Af |
|
где |
т — моляльность раствора; р — плотность раствора; |
М — молекулярный |
вес |
растворенной соли. |
|
110