книги / Производство хлора, каустической соды и неорганических хлорпродуктов
..pdfупрощает конструкцию электролизеров и позволяет исключить устройства для опускания анодов по мере их износа.
Использование малоизнашивающихся анодов упрощает конструк цию биполярного электролизера с диафрагмой и открывает пути создания биполярного электролизера с ртутным катодом. Работы в этом направлении намечают новые пути развития электрохими ческого способа получения хлора и каустической соды как по методу с диафрагмой, так и с ртутным катодом.
Технология |
приготовления |
ОРА |
не |
|
|
|
|
|
||||||||
освещена в |
|
литературе. |
Есть |
указания |
|
|
|
|
|
|||||||
о получении |
ОРА термохимическим спо |
|
|
|
|
|
||||||||||
собом: нанесением на титановый анод |
|
|
|
|
|
|||||||||||
смеси солей рутения и титана или других |
|
|
|
|
|
|||||||||||
добавок с |
последующей |
термообработкой |
|
|
|
|
|
|||||||||
для получения |
активного |
слоя, |
содер |
|
|
|
|
|
||||||||
жащего окислы рутения [123]. Предложен |
|
|
|
|
|
|||||||||||
также способ изготовления |
таких |
анодов |
|
|
|
|
|
|||||||||
осаждением |
слоя |
металла |
платиновой |
|
|
|
|
|
||||||||
группы или „сплава |
этих |
металлов |
с по |
|
|
|
|
|
||||||||
следующим |
|
окислением этого слоя в |
раз |
|
Степень перфорации, % |
|||||||||||
личных условиях. |
новых |
анодных |
ма |
Рис. 2-24. |
Зависимость на |
|||||||||||
Ведутся |
|
поиски |
||||||||||||||
териалов и композиций, не содержащих |
пряжения на электролизере |
|||||||||||||||
от |
степени |
перфорации |
||||||||||||||
металлов |
платиновой |
группы |
[178, а], |
анода при |
различной плот |
|||||||||||
используя, |
|
|
например, |
для |
образования |
ности тока |
[толщина |
анода |
||||||||
активного |
|
слоя |
окислы |
|
марганца |
[116], |
и |
диаметр |
отверстий |
пер |
||||||
железа и его сплавов [179]. Предложены |
форации |
соответственно |
||||||||||||||
(в мм: а — 10 |
и 8; |
б — 3 |
||||||||||||||
различные |
|
варианты |
образования |
актив |
и |
6)]: |
|
|
|
|||||||
ного слоя анода |
из |
металлов платиновой |
1 — 2 кА/м2; 2 — 4 кА/м2; 3 — |
|||||||||||||
группы в |
|
сочетании |
с |
|
разнообразными |
6 кА/м2; 4 — 8 кА/м*. * |
|
|||||||||
пленкообразующими |
металлами |
[180]. |
|
|
|
|
|
В случае применения малоизнашивающихся анодов в электро лизерах с ртутным катодом и горизонтальным расположением электродов необходимо предусматривать отвод выделяющегося на аноде хлора из зоны прохождения тока. Для этой цели разрабо таны различные конструкции пластинчатых электродов, а также электроды из перфорированных листов. Вопрос об оптимальной перфорации такого анода был изучен [181] на модели электролизера с ртутным катодом, работающей на водном растворе NaOH'.
Зависимость напряжения на электролизере от степени перфора ции для анода с отверстиями диаметром 6 — 8 мм показана на рис. 2-24. Минимальные значения напряжения отмечены при степени перфо рации 35—40% при всех плотностях тока для анодов как толщи ной 1 0 мм, перфорированных отверстиями диаметром 8 мм, так и толщиной 3 мм с отверстиями диаметром 6 мм.
Увеличение степени перфорации анода облегчает выход газа из межэлектродного пространства. Хотя при этом удаляется часть лобовой поверхности анода, однако его работающая поверхность
6 Заказ 8'i3 |
81. |
возрастает из-за развития поверхности стенок отверстий перфорации и уменьшения экранирующего действия газа. При этом эффективное сопротивление слоя электролита уменьшается и снижается напря жение на электролизере. С ростом степени перфорации уменьшение напряжения будет продолжаться до тех пор J пока не достигнет некоторого оптимального значения. При дальнейшем увеличении степени перфорации эффект отвода газа не будет покрывать эффекта от потери лобовой поверхности анода, обращенной к катоду, и эффек тивное сопротивление электролита вновь начнет возрастать, вызывая увеличение напряжения на электролизере. Кроме того, с увеличе нием степени перфорации анода возрастают потери напряжения на преодоление омического сопротивления внутри материала анода за счет уменьшения сечения для прохождения тока вдоль анода.
Баланс напряжения и расход электрсэнергии на электролиз
Стоимость электроэнергии, расходуемой на электролиз, соста вляет значительную часть общих затрат на производство, расход электроэнергии постоянного тока на единицу продукции прямо пропорционален напряжению на электролизере и обратно пропор ционален выходу продукта по току.
Для определения удельного расхода электроэнергий постоянного тока (в кВт-ч/т) можно пользоваться выражением:
Iу _ 1000 ^ Б яч = £ _ £ яч |
(2.44) |
|||
т |
Ц |
т) |
||
|
где т — электрохимический эквивалент, г/(А-ч).
Значение К составляет: |
|
для хлора ....................... |
755 |
для 100%-ной NaOH ............................................ |
670 |
для 92%-ной NaOH ............................................ |
616 |
для 100%-ной КОН ............................................ |
477 |
Удельный расход электроэнергии постоянного тока в зависи |
|
мости от напряжения на электролизере и выхода по току в расчете |
|
на хлор и 100%-ную каустическую соду приведен в табл. 2-8 и 2-9. |
|
В современных конструкциях электролизеров выход продуктов |
|
по току мало зависит от типа электролизера и при правильном режиме |
|
эксплуатации колеблется от 94 до 97%. Поэтому значение удельных |
|
затрат электроэнергии постоянного тока определяется в основном |
|
напряжением на электролизере. |
|
Удельный расход электроэнергии переменного тока зависит |
|
также от коэффициента полезного действия |
преобразовательной |
подстанции: |
|
WWp= W7m |
(2.45) |
где Wpeр — удельный расход электроэнергии переменного тока на единицу продукции, кВт • ч; % — общий коэффициент полезного действия преобразо вательной подстанции.
82
Таблица 2-8. Расход электроэнергии постоянного тока на 1 т хлора (в кВт • ч)
Напряжение на |
|
|
Выход по току, % |
|
|
|
электролизере, в |
90 |
92 |
94 |
|
96 |
98 |
|
|
|||||
3,00 |
2519,27 |
2464,50 |
2412,07 |
|
2361,82 |
2313,61 |
3,20 |
2687,22 |
2628,80 |
2572,87 |
|
2519,27 |
2467,85 |
3,40 |
2855,17 |
2793,10 |
2733,68 |
|
2676,72 |
■2622,10 |
3,60 |
3023,12 |
2957,40 |
2894,48 |
|
2834,18 |
2776,34 |
3,80 |
3191,07 |
3121,70 |
3055,28 |
|
2991,63 |
2930,58 |
4,00 |
3359,03 |
3286,00 |
3216,09 |
■ |
3149,09 |
3084,82 |
4,20 |
3526,98 |
3450,30 |
3376,89 |
3306,54 |
3239,06 |
|
4,40 |
3694,93 |
3614,60 |
3537,70 |
|
3463,99 |
3393,30 |
4,60 |
3862,88 |
3778,90 |
3698,50 |
|
3621,45 |
3547,54 |
4,80 |
4030,83 |
3943,20 |
3859,31 |
|
3778,90 |
3701,78 |
5,00 |
4198,36 |
4107,51 |
4020,11 |
|
3936,36 |
3856,03 |
5,20 |
4366,73 |
4271,81 |
4180,92 |
|
4093,81 |
4010,27 |
5,40 |
4534,69 |
4436,11 |
4341,72 |
|
4251,27 |
4164,51 |
|
|
|
|
. |
|
|
Таблица 2-9. РасхЬд электроэнергий постоянного тока на 1 т |
|
|||||
100%-ного NaOH (в кВт •ч) |
|
|
|
|
|
|
Напряжение на |
|
|
Выход по току, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
электролизере, В |
90 |
92 |
94 |
|
96 |
98 |
|
|
|||||
3,0 |
2231,1 |
2184,2 |
2137,3 |
|
2090,4 |
2050,2 |
3,2 |
2378,5 |
2331,6 |
2278,0 |
|
2231,1 |
2184,0 |
3,4 |
2532,6 |
2472,3 |
2425,4 |
|
2371,8 |
2324,9 |
3,6 |
2680,0 |
2619,7 |
2566,1 |
|
2512,5 |
2458,9 |
3,8 |
2827,4 |
2767,1 |
2706,8 |
|
2653,2 |
2599,6 |
4,0 |
2974,8 |
2914,5 |
2854,2 |
- |
2793,9 |
2735,6 |
4,2 |
3128,9 |
3055,2 |
2994,9 |
2927,9 |
2867,6 |
|
4,4 |
3276,3 |
3202,6 |
3135,6 |
|
3068,6 |
3008,3 |
4,6 |
3423,7 |
3350,0 |
3276,3 |
|
3209,3 |
3142,3 |
4,8 |
3571,1 |
3497,4 |
3423,7 |
|
3350,0 |
3283,0 |
5,0 |
3718,5 |
3638,1 |
3564,4 |
|
3490,7 |
3417,0 |
5,2 |
3872,6 |
3785,5 |
3705,1 |
|
3631,4 |
3557,7 |
5,4 |
4020,0 |
3932,9 |
3845,8 |
|
3765,4 |
3691,7 |
|
|
|
/ |
|
|
|
Общее напряжение на электролизере Е зависит от ряда факторов и мЦжет быть представлено как сумма отдельных составляющих, определяющих значения скачков потенциала на электродах и потерю напряжения на отдельных участках пути прохождения тока в элек тролизере.
Общее напряжение на электролизере Е может быть записано для электролизера с твердым катодом
■£ = фа + фк4~ Ла“Ь Л< "1~ 4"■Й'диаф -f-Едиф /?ан 4“Екат~г■Й'конт |
(2.46) |
* , |
|
для электролизера с ртутным катодом |
|
Е —фа + фк + Ла4~ Лк “Ь^эл ~Ь -Еан4“ Ек.+ .Еконт |
(2.47) |
6* |
83 |
где фа, фк — равновесные потенциалы анода и катода; г|к — перенапряже ние на аноде и катоде; Е эл — падение напряжения на преодоление электриче
ского сопротивления электролита; |
Ет аф — падение напряжения в диафрагме; |
|||||
ЕДНф — диффузионный потенциал |
на |
границе кислого |
анолита |
и щелочного |
||
католита; |
Е ан — падение напряжения |
на |
аноде; ЕкЯТ — падение |
напряжения |
||
на катоде; |
Е КОнт — падение напряжения |
в контактах, |
подводящих ток шин |
|||
с катодом |
и анодом. |
|
|
|
|
|
Общее напряжение на электролизере в большой степени зависит от применяемой плотности тока, рабочей температуры электролиза состава электролита, материала электродов и конструкции электро лизера.
Конструкция электролизера определяет расстояние между рабо тающими поверхностями электродов, условия отвода образующихся в процессе электролиза газов, а также геометрические формы и раз меры электродов, от которых зависят потери напряжения на преодо ление электрического сопротивления электродов и токопроводящих деталей электролизера.
Ниже будут рассмотрены факторы, влияющие на величину отдель ных составляющих напряжения на электролизере.
Р а в н о в е с н ы е п о т е н ц и а л ы а н о д а и к а т о д а
В условиях работы промышленных электролизеров с твердым катодом на аноде происходит разряд ионов хлора из растворов NaGl концентрацией около 265 г/л, или 4,53 моль/л, а на катоде разряд ионов водорода из растворов, содержащих примерно 120 г/я, или 3 г-экв/л, NaOH, и 190 г/л, или 3,35 г-экв, NaGl.
Нормальный потенциал выделения хлора фа по реакции
С1- = ^/2012 -f-e
составляет при комнатной температуре ф® =? 1,359 В. Равновесный потенциал выделения хлора зависит от активности
хлор-ионов в растворе и составляет
|
О О Д Ф |
|
|
фа = фа |
р |
k (C C\ - f С1-) |
(2.48) |
где Cci-----концентрация ионов |
хлора, |
г-ион/л; / а ------ коэффициент |
актив |
ности ионов хлора. |
|
|
|
Принимая /ci- == 0,810, получим значение равновесного потен циала анода при комнатной температуре:
фа= 1,359- О.ОООШГ lg (4,53 ♦0,810) = 1,326 В
Нормальный потенциал выделения водорода на катоде
1/ 2Н2--е = Н +
равен при комнатной температуре нулю (ф® = 0,р В). Равновесный потенциал выделения водорода на катоде из раствора
католита составляет |
|
с |
|
Фк = ф£ |
+ |
- ^ ~ lg (Сн+/Н+) |
<2-49> |
где Сн+ , /н+ — концентрация |
и |
активность ионов водорода в |
катояите. |
84
При комнатной температуре активность ионов ОН” в католите, содержащем 3 г-экв/л NaOH и 3,35 г-экв/л NaCl, можно принять
равной /он- = 0,785 |
и К — [Н+Ь [ОН“ ] = |
l,05-10v_u. Тогда |
|
Фк = |
+ 0;000198Г 1g |
= |
- 0, 846В |
Теоретическое напряжение разложения растворов поваренной соли ири комнатной температуре составит
E Q = фа— фк == 1,326 — (-0 ,8 4 6 ) = 2 ,172В.
Температурный коэффициент зависимости э. д. с. равен
dEf d T = 0,0004 В /9С .
Поэтому теоретическое напряжение разложения при 95 °С соста вит
Е0 = сра — срк = 2,172 - 0,0004 (95 — 25) = 2,144В
При электролизе с ртутным катодом равновесный потенциал анода можно определить по выражению (2.48), а равновесный потен циал амальгамного катода может быть рассчитан по уравнению
фак — Фак |
2,3RT |
lg ^Na+^Na* |
(2.50) |
|
|
|
|
|
|
|
nF |
|
^N a/N a |
|
гДе Фак — стандартный потенциал |
амальгамы |
натрия можно |
принять равным |
|
— 1,849В [17, 23]; CNa+; /Na+ и CN a, jTNa — концентрация и |
коэффициент ак |
|||
тивности ионов натрия в растворе |
и натрия в |
амальгаме. |
|
Теоретическое напряжение разложения при электролизе с ртутным катодом составляет около 3,1 В и практически мало меняется в усло виях промышленного электролиза [182].
П е р е н а п р я ж е н и е н а а н о д е и к а т о д е
Процесс разряда ионов хлора и водорода всегда происходит при потенциале более высоком, чем термодинамически обратимый, т. е. наблюдается явление перенапряжения. Перенапряжение зависит от материала электрода, состояния его поверхности, плотности тока* температуры процесса, состава электролита, продолжительности процесса электролиза и других причин.
На платинированной платине перенапряжение выделения водо рода и хлора невелико, однако на других электродных материалах оно составляет значительную часть общего напряжения на ячейке.
Равновесный потенциал разряда на аноде молекул воды с выделе нием газообразного кислорода ниже равновесного потенциала выде ления хлора, поэтому получение практически чистого хлора при электролизе водных растворов хлоридов щелочных металлов ста новится возможным из-за большего (пО сравнению с хлором) пере напряжения выделения кислорода на применяемых в практике анодных материалах: графите, платине, окислах рутения или магне тите.
85
Таблица 240. Перенапряжение хлора и Кислорода (в мВ)
|
|
|
|
|
|
Плотность тока, А/м* |
|
|
|
|
|
||
Материал (при 25 °С) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
50 |
100 |
145 |
200 |
220 |
400 |
500 |
600 |
700 |
1000 |
2000 |
500ti |
7500 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
П е р е н а п р я ж е н и е |
х л о р >а в |
н а с ы щ е н н о м р а с т в о р е |
NaCl |
|
|
|
Платинированная платина |
5,8 |
14 |
— |
18 |
— |
19,1 |
21,2 |
||
Гладкая |
платина .................... |
7,7 |
19,9 |
29,9 |
— |
.— |
37,2 |
44,5 |
|
Графит |
|
. . . |
-1 |
— |
— |
— |
— |
— |
186 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Магнетит |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
17 ?С |
. . . . |
— |
— |
— |
— |
650 |
— |
700 |
при |
97 °С .................................... |
— |
— |
— |
— |
270 |
|
340 |
— |
24 |
24,5 |
26 |
35 |
|
|
|
|
|
||||
— |
48,2 |
— |
54 |
87 |
161 |
— |
— |
— |
193 |
251 |
298 |
417 |
467 |
— |
— |
1500 |
— |
— |
— |
— |
— |
375 |
400 |
— |
---. '--- |
|
П е р е н а п р я ж е н и е |
к и с л о р о д а в 1 |
н « р а с т в о р е |
КОН |
|
|
||||||||
Платинированная платина |
. . |
308 |
408 |
521 |
— |
561 |
— |
|
605 |
—- |
|
638 |
|
705 |
|
|
|
) |
|
||||||||||
|
|
721 |
800 |
850 |
|
920 |
— |
|
|
|
'■ |
|
|
|
Гладкая платина |
. . |
— |
—• |
1160 |
— |
|
1280 |
1340 |
1430 |
|||||
|
|
|||||||||||||
> |
|
525 |
700 |
900 |
|
960 |
- - |
-— |
— |
— |
— |
1090 |
1142 |
1186 |
Графит |
|
— |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- -
—
—
Перенапряжение связано с замедлением скорости одной из стадий электродного процесса. Перенапряжение выделения водорода было подробно исследовано и достаточно освещено в литературе [13, 16].
Перенапряжение выделения хлора в различных условиях изучено менее подробно. Однако определению значения потенциала выделе ния хлора на графитовых анодах в условиях работы промышленных злектролизеров посвящено значительное количество работ как в на шей стране [183—185], так и за рубежом [186—190].
Перенапряжение выделения хлора и кислорода на платине, графите й магнетите приведено в табл. 2-10.
С увеличением плотности тока растет разница между значениями перенапряжения для кислорода и хлора. Особенно велика зта раз ница на платиновых электродах. Поэтому при применении плати новых анодов анодный процесс идет с очень высоким выходом хлора по току; происходит незначительный разряд кислорода на платино вом аноде из концентрированных растворов NaCl.
Невелико перенапряжение выделения хлора также на окиснорутениевом аноде. Приводятся данные [173], что перенапряжение выделения хлора на окиснорутениевом аноде не превышает 50 мВ при плотности тока 10 кА/м2.
С ростом температуры потенциал выделения хлора несколько снижается. В табл. 2-11 приведены значения потенциалов выделения хлора на разный материалах при различных температурах.
Таблица |
2-11. Потенциал выделения хлора из 22—24%-ных растворов NaCl |
||||||||
Плотность |
|
|
Т ем п е р а т у р а , °С |
|
|
|
|||
|
|
|
|
* |
|
|
|
||
тока, |
|
' . 50 |
|
|
|
|
|
|
|
А/м* |
16,5 |
75 |
25 |
50 |
75 |
25' |
50 |
75 |
|
|
П л а т е/ н и р о - |
|
Г р а ф и т |
|
м а г н е т И Т |
||||
|
|
в а н н а }I |
|
|
|
|
|
|
|
100 |
п лс а т и н |
а |
1,43 |
1,38 |
1,33 |
1,85 |
1,75 |
1,74 |
|
1,36 |
1,34 |
1,34 |
|||||||
200 |
1,37 |
1,35 |
1,35 |
1,49 |
1,44 |
1,35 |
1,90 |
1,80 |
1,79 |
300 |
1,37 |
1,35 |
1,35 |
.1,52 |
1,47 |
1,38 |
1,95 |
1,84 |
1,83 |
400 |
1,38 |
1,36 |
1,35 |
1,55 |
1,48 |
1,40 |
1,98 |
1,87 |
1,87 |
500 |
Р,38 |
1,36 |
1,35 |
1,58 |
1,50 |
1,42 |
2,01 |
1,90 |
1,90 |
600 |
1,39 |
1,36 |
1,36 |
1,61 |
1,51 |
1,44 |
2,04 |
1,92 |
1,91 |
700 |
1,39 |
1,37 |
1,37 |
1,64 |
1,52 |
1,45 |
2,10 |
1,94 |
1,92 |
800 |
1,40 |
1,38 |
— |
1,66 |
1,53 |
1,46 |
2,12 |
1,96 |
1,93 |
|
|||||||||
900 |
1,40 |
1,38 |
|
1,68 |
1,54 |
1,47 |
— |
1,99 |
1,94 |
1000 |
1,41 |
1,39 |
--- |
1,70 |
1,55 |
1,48 |
— |
2,01 |
1,95 |
• |
|
Значение перенапряжения выделения хлора зависит также от сорта углеграфитового материала.
Потенциал выделения хлора на одном и том же сорте графита может существенно изменяться в зависимости от предварительной проработки анода.
87
В табл. 2-12 приведены значения потенциала выделения хлора на графите из раствора 300 г/л NaCl при pH == 4,0—4,5 и различный плотностях тока и температуре в зависимости от предварительной проработки4 анодов.
Таблица 2-12. Потенциалы выделения хлора из раствора NaCl (предварительная проработка анода при плотности тока 1,25; 2,00 и 3,00 А/см2) [78]
л я
2 |
^ |
Плотн< |
а |
тока, |
|
|
|
|
Т е м п е р а т у р а , °С |
|
|
|
|
||
37 |
49 |
58 |
68 |
37 |
49 |
58 |
68 |
37 |
49 |
68 |
|
|
|
П р е д в а р и т е л ь н а я |
п р о р а б е >т к а |
|
|
|
||||||
0,045 |
1,460 |
При 1,25 А/см2 |
1,448 |
При 2,0 А/смг |
1,362 |
При 3,0 А/см2 |
|||||||
0,045 |
1,423 |
1,392 |
1,363 |
1,413 |
1,382 |
|
1,436 |
1,400 |
1,354 |
||||
0,055 |
1,466 |
1,428 |
1,403 |
1,368 |
— |
— |
— |
|
— |
— |
— |
|
— |
0,065 |
1,477 |
1,436 |
1,408 |
1,372 |
1,467 |
1,426 |
1,395 |
|
1,370 |
1,458 |
1,416 |
1,369 |
|
0,075 |
1,484 |
1,441 |
1,413 |
1,382 |
— |
— |
— |
|
— |
— |
— |
|
— г |
0,085 |
1,492 |
1,448 |
1,419 |
1,388 |
1,484 |
1,442 |
1,407 |
|
1,382 |
1,462 |
1,432 |
1,380 |
|
0,100 |
1,500 |
1,457 |
1,428 |
1,397 |
— |
— |
— |
|
— |
— |
— |
|
— |
0,125 |
1,517 |
1,466 |
1,438 |
1,407 |
1,507 |
1,456 |
1,423 |
|
1,394 |
1,482 |
1,447 |
1,392 |
|
0,150 |
1,528 |
1,477 |
1,449 |
1,413 |
1,516 |
1,468 |
1,432 |
|
1,403 |
1,493 |
1,456 |
1,396 |
|
0,200 |
1,547 |
1,493 |
1,462 |
1,426 |
— |
— |
— |
|
— |
— |
— |
|
— |
0,250 |
1,558 |
1,509 |
1,472 |
1,436 |
1,544 |
1,495 |
1,453 |
|
1,421 |
1,518 |
1,482 |
1,417 |
|
0,300 |
1,574 |
1,521 |
1,482 |
1,447 |
— |
— |
— |
|
•— |
— |
— |
> |
— |
0,350 |
1,584 |
1,525 |
1,488 |
1,455 |
1,560 |
1,515 |
1,465 |
|
1,432 |
— |
— |
- . |
— |
0,400 |
1,600 |
1,540 |
1,498 |
1,462 |
— |
— |
— |
|
— |
— |
— |
|
— |
0,450 |
1,610 |
1,548 |
1,508 |
1,467 |
1,575 |
1,527 |
1,481 |
|
1,439 |
1,550 |
1,510 |
1,434 |
|
0,500 |
1,618 |
1,558 |
1,512 |
1,472 |
1,582 |
1,536 |
1,486 |
|
1,443 |
1,556 |
1,515 |
1,439 |
|
0,600 |
1,638 |
1,570 |
1,524 |
1,480 |
— |
— |
— |
|
— |
— |
— |
|
— |
0,700 |
1,654 |
1,582 |
1,534 |
1,487 |
1,605 |
1,552 |
1,500 |
|
1,455 |
1,575 |
1,530 |
1,452 |
|
0,800 |
1,663 |
1,596 |
1,545 |
1,498 |
------ ’ |
— |
— |
1 |
— |
— |
— |
|
— |
0,900 |
1,674 |
1,605 |
1,554 |
1,501 |
1,623 |
1,565 |
1,509 |
|
1,463 |
1,587 |
1,543 |
1,459 |
|
1,000 |
1,687 |
1,615 |
1,560 |
1,508 |
1,631 |
1,570 |
1,512 |
|
1,466 |
1,595 |
1,547 |
1,467 |
|
1,100 |
1,697 |
1,625 |
1,567 |
1,515 |
— |
— |
— |
|
— |
— |
— |
|
— |
1,250 |
1,708 |
1,635 |
1,577 |
1,527 |
1,646 |
1,584 |
1,528 : 1,476 1,612 1,554 |
1,471 |
|||||
1,400 |
— |
— |
— |
— |
1,654 |
1,592 |
1,533 |
|
1,480 |
1,618 |
1,568 |
1,474 |
|
1,500 |
|
— |
— |
— |
1,661 |
1,597 |
1,538 |
|
1,487 |
1,625 |
1,574 |
1,478 |
|
1,750 |
|
1,670 |
1,604 |
1,546 |
|
1,494 |
1,634 |
1,582 |
1,486 |
||||
— |
— |
— |
— |
|
|||||||||
2,000 |
1,679 |
1,612 |
1,553 |
|
1,506 |
1,643 |
1,590 |
1,496 |
|||||
— |
— |
— |
— |
|
|||||||||
2,250 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,653 |
1,597 |
1,500 |
|
2,500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,658 |
1,604 |
1,505 |
|
2,750 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
г |
------ |
1,664 |
1,610 |
1,513 |
|
3,000 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
|
|
1,672 |
1,614 |
11,518 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
На рис. 2-25 |
даны [23] значения потенциала выделения хлора |
||||||||||||
на графитовом |
электроде в |
широком |
интервале |
плотностей |
тока |
и температур. Перенапряжение выделения водорода в зависимости от материала твердого катода приведено в табл. 2-13.
Предложено много способов снижения перенапряжения выделе ния водорода путем подбора материала катода или покрытия катода слоем материала с более низким перенапряжением [191—197].
88
Таблица 2-13. Перенапряжение выделения водорода из 16%-ного раствора NaOH при 80 °С
Материал |
|
|
Плотность тока, А/м* |
|
||
|
100 |
500 |
юоо |
2000 |
||
|
|
|
||||
Никель катайый ............................... |
|
|
360 |
390 |
420 |
470 |
Железо |
|
|
160 |
240 |
260 |
300 |
никелированное ................................ |
|
. . . . |
||||
обработанное струей песка |
120 |
180 |
220 |
270 |
||
Сталь с присадкой 5% |
Ni .................... |
|
110 |
150 |
180 |
230 |
Железо, покрытое NiS |
. . . . . . . . |
20 |
60 |
80 |
100 |
|
Платинированная платина .................... |
|
10 |
30 |
45 |
55 |
ч
Однако при проверке этих предложений в производственных усло виях не удалось воспроизвести снижение катодного потенциала
инапряжения на электролизере, полу ченного в лабораторных условиях.
Исследования, проведенные Кохановым
идр. [198, 199], показали, что на потен циал катода, устанавливающийся при дли тельной работе хлорного электролизера, большое влияние оказывает присутствие небольших количеств иона С1 СГ в католите. В присутствии этих ионов пред отвращается рост во времени катодного потенциала на стальном катоде, наблю
даемый |
обычно |
при проведении |
опытов |
|
|
|
|||||||
в «чистых» условиях, т. е. в отсутствие |
|
|
|
||||||||||
ионов |
С10"\ |
|
|
|
близких |
к |
обыч |
|
|
|
|||
При |
температурах, |
|
|
|
|||||||||
ным рабочим температурам |
промышлен |
|
|
|
|||||||||
ного |
электролиза, |
в |
присутствии |
СЮ" |
|
|
|
||||||
в католите |
устанавливается |
потенциал |
|
|
|
||||||||
катода значительно более низкий |
по сра |
|
|
|
|||||||||
внению |
с потенциалом |
стального |
|
катода |
|
|
|
||||||
в чистых условиях. Это явление можно |
|
|
|
||||||||||
объяснить тем, что в присутствии гипо |
|
|
|
||||||||||
хлорита |
возможно |
протекание |
локаль |
Рис. 2-25. Зависимость по |
|||||||||
ных |
процессов |
растворения |
|
и |
|
после |
|||||||
|
|
тенциала выделения хлора, |
|||||||||||
дующего осаждения |
железа |
катода, при |
на графитовом |
электроде |
|||||||||
водящих |
к |
развитию поверхности катода |
от плотности тока при раз |
||||||||||
и снижению |
перенапряжения |
выделения |
личных температурах: |
||||||||||
1 — при |
40 °С; 2 — при 50°С; |
||||||||||||
водорода. |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 -г- при |
60 °С; 4 — при 70°С; |
|||
Разряд ионов натрия на амальгам |
5 — при |
80 °С; 6 — при 85°С. |
|||||||||||
ном |
катоде |
проходит |
практически без |
|
|
концен |
|||||||
перенапряжения. Потенциал ртутного катода определяется |
|||||||||||||
трацией |
щелочного |
металла |
в |
поверхностном |
слое амальгамы. |
89
Перенапряжение выделения водорода на ртутном и амальгамном катоде высоко, что обеспечивает возможность проведения процесса электролиза с образованием амальгамы щелочных металлов с высо ким выходом по току. При попадании амальгамных ядов на поверх ность амальгамы образуются местные включения с низким пере напряжением выделения водорода и наблюдается увеличение расхода тока на разряд водорода.
П а д е н и е н а п р я ж е н и я в э л е к т р о л и т е
Для наиболее распространенного в практике электролиза случая, когда плоские электродные поверхности расположены параллельно друг другу, падение напряжения в электролите (в В) может быть определено из выражения:
Е э п ^ Щ К |
(2.51) |
где i — плотность тока в электролите, А/см2; р — удельное сопротивление
электролита, равное 1/х, Ом •см; х — удельная электропроводность электро лита, Ом-1 ♦см*'1; Ъ— расстояние между электродами, см; К — коэффициент увеличения удельного сопротивления электролита за счет газовых пузырьков.
Бели работающие поверхности анодов и катодов отличаются друг от друга, для расчета i можно принять усредненное значение рабочей поверхности электродов.
Удельная электропроводность растворов NaCl возрастает с повы шением концентрации и температуры раствора. Значение электро-
Таблица 2-14. .Удельная электропроводность растворов NaCl при
различных температурах
|
tf °С |
• х, |
-г« |
t, °с |
|
|
S5 о |
Ом-1 -см-1 |
•U |
Ом~? »см-1 |
„И о |
||
|
|
Z о |
|
|
||
О X |
|
|
О X |
|
|
О Е |
Д а н н ы е А н г е л а ' |
Д а н н ы е Г а н т м а н а с |
|||||
|
[2001 |
|
|
|
|
|
3,74 |
18,0 |
0,1933 |
4,2 |
80 |
0,511 |
4,7 |
|
31,2 |
0,2501 |
|
90 |
0,565 |
|
|
51,2 |
0,3419 |
4,3 |
95 |
0,593 |
4,8 |
|
69,8 |
0,4298 |
80 |
0,516 |
||
4,29 |
70,0 |
0,4328 |
|
90 |
0,567 |
|
18,0 |
0,2048 |
4,4 |
95 |
0,595 |
4,9 |
|
|
30,1 |
0,2603 |
80 |
0,522 |
||
|
50,2 |
0,3599 |
|
90 |
0,571 |
|
4,76 |
70,5 |
0,4615 |
4,5 |
95 |
0,596 |
5,0 |
18,0 |
0,2098 |
80 |
0,523 |
|||
|
30,2 |
0,2707 |
4,6 |
90 |
0,575 |
|
|
50,1 |
0,3757 |
95 |
0,600 |
5;05 |
|
5,26 |
70,5 |
0,4850 |
|
80 |
0,527 |
|
18,0 |
0,2150 |
|
90 |
0,579 |
|
|
|
(30,1 |
0,2760 |
|
95 |
0,606 |
|
|
о0,3 |
0,3855 |
|
|
|
|
|
70,5 |
0,4997 |
|
|
|
|
t, °с
|
О О н тЗ |
' |
• |
|
80
90
95
80
90
95
80
90
95
80
90
95
80
90
95
Ом-1* см
to о н*
0,530
0,585
0,612
0,537
0,590
0,617
0,541
0,596
0,622
0,548
0,605
0,628
0?549
0,606
0.629
90