Пластичность Часть 1. Упруго-пластические деформации
.pdfзапись условия пластичности Кулона-Сен-Венана-Леви через все шесть компонентов тензора напряжений оказалась чрезвычайно сложной и неудобной.
Губером М , а затем Мизесом f161 и Генки 1161 было предложено новое условие пластичности — условие постоянства энергии формо изменения. Как уже показано в § 3, октаэдрическое'напряжение т* оказывается почти постоянным, если максимальное касательное напря жение постоянно, и это является достаточным основанием для замены уравнения (1.105) новым уравнением пластичности:
=const.
Вкоординатах о1? о2> о3 оно представляет цилиндр Губера-Мизеса. Для того чтобы это условие совпадало с (1.103) в случае простого растяжения, постоянная должна быть выбрана определённым образом, и условие Мизеса приобретает вид:
а{ = а8. |
(1.106) |
Оба указанных условия пластичности в настоящее |
время можно |
считать достаточно правильно отражающими начало |
пластических |
деформаций в телах. При решении частных задач теории пластич ности можно остановиться на том из них, которое математически упрощает решения. Впрочем, по существу обнаружилась большая точность условия Мизеса. Это становится очевидным уже из сравнения
результатов |
опытов |
на |
растяжение и кручение. Применяя к опыту |
на растяжение (а2 ^ |
а3 = |
о, ох = о8) условие пластичности Сен-Венана, |
|
находим т8 = |
0,5<v |
Применяя его теперь к кручению, заключаем, что |
пластичность при кручении наступает тогда, когда максимальное
касательное напряжение ттах достигает значения |
0,5 а8. Опыты, о ко |
|||||
торых будет речь в |
следующем |
параграфе, показывают, что |
пласти |
|||
ческие деформация При кручении появляются, |
когда тшах достигает |
|||||
несколько большей |
величины |
порядка |
0,56 ~ |
0,6 о8. Из |
условия |
|
Мизеса (1.106) для Случая кручения: |
|
|
|
|||
имеем: |
°э = 0, |
о8 = —0l= t milI |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
тш»* = |
~^= = 0,5 |
77а„, |
|
|
т. е. величину, хор01Но совпадающую с опытной.
Основная особенность формулированных выше условий пластич ности Сен-Венана (М 0 5 ) и Мизеса (1.106) состоит в том, что они, так сказать, нечувствительны к равномерному всестороннему давлению или растяжению. В са*гом деле, если все главные напряжения olf оа, о8 увеличить или уменьщить н'а 0ДНу и Ту же произвольную величину, условия пластичности останутся прежними. Математически это ясно, так как интенсивней напряжений о< выражается только через коц?
поненты девиатора напряжений (De), а максимальное касательное напряжение есть полуразность главных. В связи с этим интересно отметить некоторые факты, связанные с поведением металлов при высоких всесторонних давлениях.
При действии высоких всесторонних давлений плотность металлов возрастает очень "незначительно, причём изменение объёма является упругим. Отсылая интересующихся этим вопросом к книге Бридж мена 1171, мы приведём лишь некоторые описанные в ней результаты. При давлениях порядка до 15 000 атмосфер и более Бриджмен даёт следующую зависимость между всесторонним равномерным давлением р и относительным изменением объёма 6:
где К — модуль |
(1Л07> |
объёмного сжатия, выражающийся через модуль |
|
Юнга Е и число |
Пуассона т формулой: |
А— 3(/л —2) ’
иК\ — вторичный модуль, значение которого для различных металлов
можно найти |
в указанной книге. Некоторые значения |
этих |
модулей |
|||||||
в кг/см2 при нормальной температуре |
приведены |
в табл. |
1. |
|
|
|||||
|
Т а б л и ц а 1 |
Снятие |
давления, |
как |
пра |
|||||
|
вило, |
не |
сопровождалось |
|||||||
Значения модулей К и К\ в кг/см*. |
появлением остаточной объ |
|||||||||
|
|
|
ёмной |
деформации. |
Таким |
|||||
Металл |
к |
|
образом, |
при |
всесторонних |
|||||
|
|
|
равномерных давлениях |
по |
||||||
Железо |
1,70-Ю» |
2,80-10» |
рядка предела текучести ме |
|||||||
талла о8отклонение формулы |
||||||||||
Медь . . . |
1,38.10» |
2,71.10» |
(1.107) |
Бриджмена |
от |
за |
||||
Алюминий |
0,75-10» |
3,82 • 10» |
||||||||
кона Гука (1.86) |
составляет |
|||||||||
Свинец . |
0,42 • 10» |
1,37. Ю» |
||||||||
|
|
|
величину порядка 1°/0, и им |
|||||||
|
|
|
вполне |
можно |
пренебречь. |
|||||
Более того, изменение объёма |
металла при таких давлениях составляет |
величину порядка 0,1°/0 и потому соответствующее равномерное удли
нение е = -£• 0 будет порядка 0,03% . Если рассматривать пластические
деформации, значительно превосходящие величину ^ г , то из сказан
ного ясно, что изменением объёма вообще можно пренебречь и счи тать материал несжимаемым. Поэтому вместо закона Гука (1.86) в теории пластичности чаще всего берут условие несжимаемости:
0 = Зе = *1 + е9 + «3 = О, |
(1.107') |
Влияние всестороннего равномерного давления на условие пластич ности, как показывают опыты, является очень слабым, на пластич ность же очень значительным. Первое может быть учтено, если в условиях (1.105), и (1.106) предел текучести считать функцией инварианта о. Однако опыты Шлейхера 1181 и недавние опыты Бридж мена 1191 показывают, что не только при средних давлениях порядка предела текучести металла, но и при значительно больших давлениях влиянием среднего равномерного напряжения на условие пластичности можно пренебречь. Это влияние становится заметным у сталей при давлениях порядка ста тысяч атмосфер. Но пластичность материалов под действием высоких всесторонних давлений значительно возрастает, и даже самые хрупкие тела, не разрушающиеся при действии равно мерного всестороннего давления, могут получать достаточно большие остаточные деформации.
§ 8. Экспериментальное изучение законов пластичности при сложном напряжённом состоянии.
Этому вопросу с начала нашего столетия и до последнего времени уделяется основное внимание исследователей в области теории пластич ности. Не останавливаясь на ранних исследованиях частного характера, мы укажем лишь на те работы, в которых проблема изучалась с достаточной широтой и общностью и в которых получены резуль таты достаточно общего характера.
В докладах 2-го Международного конгресса по прикладной механике 1926 года имеются две фундаментальные работы, относящиеся к этому вопросу: 1) Надаи и Лоде I201, выполненная в Геттингене при участии Прандтля; 2) Роша и Эйхингера 121Г В этих работах заложена основа современных методов изучения пластичности при сложных напряжён ных состояниях путём растяжения и кручения тонкостенных труб и дано подтверждение основных законов пластичности. Необходимо
иметь в виду, что за два |
года до Конгресса была опубликована |
теория пластичности Генки, |
лежащая R основе теории малых упруго |
пластических деформаций, и имелась некоторая ясность в том, какие именно факты должны быть подвергнуты экспериментальной проверке. В опытах Надаи и Лоде окончательно установлено условие пластич ности Мизеса, причём показано его преимущество перед условием наибольших касательных напряжений и рассмотрен вопрос о подобии напряжённого и деформированного состояний. В опытах Роша и Эйхингера рассмотрено влияние упрочнения материала на условие пластичности Мизеса и установлена связь между октаэдрическим напряжением и деформацией. Тэйлор и Квини I22! в 1931 году опубли ковали свои опыты, посвящённые уточнению опытов Надаи и Лоде. Они также приходят к подтверждению условия пластичности Мизеса, устанавливают совпадение главных осей напряжений и скоростей деформаций и приближённое подобие распределения напряжений и
скоростей деформаций в условиях, сильно отличающихся от условий простой пластической деформации. В 1932 году опубликованы опыты Шмидта I98!, в которых рассмотрены те же вопросы и использованы некоторые идеи работы Гогенемзер и Прагера (241; они интересны как положительными, так и отрицательными для теории пластичности Генки-Мизеса результатами. Несколькими годами позднее в лабора тории Ленинградского университета проверкой законов пластичности занимался Смирнов-Аляев, причём в общем дал подтверждение основ ных гипотез. В последующие годы появилось большое количество
экспериментальных исследований явления пластичности при сложном напряжённом состоянии и особенно в области упрочнения металлов и при конечных деформациях. В них нет противоречий с теми выво дами из перечисленных выше работ, которые нам необходимы для установления основных законов излагаемой здесь теории пластичности и, скорее наоборот, чем тщательнее делались опыты с изотропными металлами, тем лучше подтверждаются эти законы. Однако, как это отмечает и Прагер 126^, из новых опытов пока нет возможности получить достаточно обоснованные экспериментальные законы более общего характера, хотя теоретические возможности здесь очень велики. Поэтому, в качестве примера, мы остановимся лишь на двух работах, которые в лаборатории Надаи и, видимо, под его руковод ством были выполнены Дэвисом I26!.
Характер испытаний при слоэюном напряжённом состоянии. Испытание тонкостенных круглых труб на одновременное действие растягивающей силы Р, внутреннего давления р и крутящего момента М представляет возможность установления и полной проверки законов пластических деформаций в общем случае плоского напряжённого состояния. Исключая влияние крепления концов трубы в машине, можно считать, что напряжённое состояние в трубе является одно родным, если однороден металл и достаточна точность при её изго товлении. Направляя ось х по оси трубы, ось у по касательной к окружности и ось г по радиусу и считая толщину стенки h малой сравнительно со средним радиусом /?, мы вправе полагать вде основные
напряжения постоянными по толщине, исключая Z£, которое в случае, когда действует равномерное внутреннее давление /?, изменяется от нуля на наружной до р на внутренней поверхности и, следовательно,
в общем очень малб сравнительно с основными |
напряжениями Х х, |
Ху (рис. 24). Компоненты тензора напряжений, |
как легко видеть, |
определяются следующими формулами: |
|
где F = 2 n R h — площадь живого сечения трубы. Таким образом, отличными от нуля и вполне произвольными оказываются все три компоненты напряжений плоского напряжённого состояния. Среднее нормальное напряжение о равно:
(1.109)
и потому компоненты девиатора напряжений (De) имеют следующие значения:
(1.110)
Октаэдрическое напряжение равно:
b = ^ V X i + r i - X wrt + 3Xl =
Вычисляя отношение компонентов девиатора (De) к октаэдрическому напряжению х{, находим компоненты направляющего тензора (D8):
(1.112)
Как уже |
указывалось, тензор {Da) |
определяется его главными напра |
|||
влениями |
(которые мы выберем так, чтобы главные |
оси |
х и |
||
лежали в |
плоскости развёртки нашего цилиндра, а лг3 = |
<?, поскольку |
|||
ось г |
является главной) и одним |
числом ji. Найдём главные |
напра |
||
вления |
и |
главные компоненты (Da). Пусть ср — угол, |
составленный |
нормалью п косой площадки с осью трубы х (рис. 25) и пусть S n— нормальная составляющая (Da) на этой площадке. Из условия равновесия призмы имеем:
X X ' |
}УУ |
|
|
sxa!+ s. |
s - s‘ |
cos 2<р Sxу sin 2<Р • |
уу |
||
° п — |
|
|
||
Разыскивая экстремум |
этой величины по <в, т. е. полагая |
|||
|
|
dS„ |
0, |
|
|
|
*1 |
|
|
|
|
|
|
находим главные направления (рис. 25) по формуле:
tg 2<р ==■ =—2^ У — = |
2ХУ. |
(1.113) |
|
SX*Xx - |
&Sуtу |
|
|
------ |
|
|
|
из которой следует, что одно направление (хг) составляет с осью х
угол |
ср, другое (дга) — угол |
<р + у * |
Внося |
значение ср в выраже |
ние |
Sn, а именно: |
|
|
|
|
cos 2ср = ± |
$ х х |
Syy |
|
|
($ хх —ЗууУ* 4“^ х у |
|||
|
У |
|||
|
$in 2ср ==з z±z |
25,хи |
|
|
|
V |
С$ХХ — ЗууУ* + |
4 5 ^ |
причём знак ( + ) для первого тлавного направления (хг) и ( — ) — для второго, получаем главные компоненты (Z>e) :
s i = |
-j |
+ |
+ |
— Sw )a + 4 ^®yi |
|
*->2 == |
|
-j- Syy) |
|
(Sxx — Syy)* -j- 4 |
(1.114) |
S a = |
S ^ . |
|
|
|
|
Уже доказывалось, что из трёх главных компонентов (Ов) независим только один, так как имеют место соотношения:
Sj -(- |
5 8 — 0, ^ |
& - S2)s+ (S,- S8)2+ (5,- 5,)*= 9;
поэтому кроме угла <р тензор (Ов) определяется только одним пара метром (1.78):
|
|
|
|
___ 2 S e p — S m a — S m i ___ |
3«Sop |
|
||
|
|
|
H*---------------------------- ---- |
S m a — S m i |
|
|||
|
|
|
|
S m a — S m i |
|
|||
который |
в |
опытах |
с трубами имеет такое выражение через |
главные |
||||
напряжения |
оА, о2, |
з8: |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2оСр — Оша — Omi |
|
(1.115) |
||
|
|
|
|
|
omi — omi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
ош&, |
Ощ|, о0р — максимальное, |
минимальное |
и среднее напряжения |
||||
из |
°i> °2> °в> ПРИ |
этом: |
|
|
|
|
||
|
|
|
01 = ° + 5 1т<» <32 == 0 4 - 5 2t <, |
о8 = |
0, |
|
||
|
|
|
°i = Y (**+ Уу ) + |
J У ( Х ш - Г у Г + Щ > |
(1.116) |
«2 = т ( ^ + Y y ) - \ V i . X x - Y y ) * + * X l .
Деформация трубы определяется тремя компонентами: продольным удлинением етх, тангенциальным удлинением еуу и углом сдвига е ^ , так как сдвиги еаг = еуг — 0, а еа можно определить из условия несжимаемости:
|
|
егг ~ |
еаз> еу у |
Таким |
образом, сам |
тензор |
деформаций является девиатором (£ ) = |
= (£>„). Направление |
главных осей деформаций определяется углом 'l' |
||
и для |
него, согласно |
(1.113), имеем: |
ешх —еуу
Главные удлинения
е\\ *3 = — е1---e2f
определяются формулами, аналогичными (1.116):
е1 = |
~2 (ева>“Ь |
еуу) 4 “ *2* |
еу у )2 *4“ еху » |
(1.118) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
е2 = |
~2 (етх 4™ еуу) |
2~ ^ (еая |
еуу)2 ” Ь |
• |
|
||
Октаэдрический сдвиг, согласно (1.51), равен: |
|
|
|
||||
Ъ = |
el* + eaxeyy + |
ely + |
\ e l y. |
(1.119) |
|||
Направляющий тензор деформации (Z)e), кроме угла |
|
определяете51 |
|||||
только одним числом v (1.80): |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
3 £ор |
|
|
|
( 1. 120) |
|
|
|
2 £та -f- £ор |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Можно себе представить |
два |
основных |
типа |
опытов |
с трубами. |
Первый осуществляется на машинах, в которых по произволу экспе риментатора могут быть заданы сила Р, давление р и крутящий мо мент М. В таком случае, постепенно увеличивая определённым обра зом эти величины, можно измерять возникающие в трубе деформации,
аименно: её осевое удлинение
еА/
изменение диаметра |
|
* - |
Д/? |
ем - - & |
|
и угол закручивания ш на длине I: |
|
еву '■ |
R |
ш I ‘ |
Затем, обрабатывая результаты по формулам (1.113), (1.111), (1.115), (1.117), (1.119) и (1.120), можно искать зависимость между напря жениями и деформациями. Направляющие тензоры напряжений и де формаций будут равны между собой, если <p = <ji и j* = v для любой комбинации внешних сил Р, р, М.
Второй тип опытов может быть осуществлён на машинах, позво ляющих произвольным образом менять деформации трубы, а именно: её осевое удлинение Д/, радиальное удлинение ДR и угол закручива ния ш. Тогда приборы должны регистрировать возникающую силу Р , давление р и крутящий момент М. Обработка результатов останется прежней. Можно представить Себе и опыты комбинированного типа. Обычно делались опыты первого типа и притом частного характера. Например, труба подвергалась Действию только внутреннего давления
и осевой |
силы. В таком случае из условий |
симметрии |
ясно, что |
||||||
кручение не возникает: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
еху ~ |
Х у = |
О, |
|
|
|
|
|
и потому |
совпадение главных |
осей |
9 == (J) обеспечивается |
автомати |
|||||
чески. Таким образом, |
опыты |
без |
кручения |
позволяют найти |
связь |
||||
между величинами ц и v, В |
других |
случаях |
применялось |
только |
|||||
растяжение |
и кручение. |
Они позволяли найти |
связь между 9 и |
||||||
а также между р. и v. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Диапазон изменения угла 9 и параметра ц, исчерпывающий все |
|||||||||
возможные |
случаи при |
плоском |
напряжённом |
состоянии, таков: |
|
|
|
— J |
|
+ |
|
|
- 1 0 |
< |
+ |
Ь |
|
|
О -121) |
|||
В |
самом |
деле: |
1) |
в |
случае |
равномерного |
растяжения |
в двух напра |
|||||||||
влениях, |
когда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
имеем |
|
|
|
|
° l = a 2 > ° i |
° 3 = |
° ) |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
0 т а = = = 0 1 » |
|
° m i = |
О , |
|
|
|
|
|
|
||
°ор = |
и потому |
|х = |
1; 2) |
в |
случае растяжения |
в одном направле |
|||||||||||
нии, когда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
= |
Oma, |
Yу = |
Og === °8 === °mi ==: аср === |
|
|
||||||||
и |
потому |
{1= |
— 1; 3) в |
случае сдвига, когда |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
° 1 = |
|
° 2 |
|
|
= |
а 1» |
° m i — а 2» |
|
° о р = |
|
|
|
|||
и |
потому |
[х = |
0 ; |
4) |
в |
случае |
осевого |
сжатия |
jx = |
1 |
и, |
наконец, |
|||||
5) |
в случае равномерного сжатия |
по двум направлениям |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
аша === 0, |
aini = |
аор — CJj = |
о2, |
|
|
|
|
||||||
и |
потому |
[х = |
— 1. |
Совпадение |
|
значений |
jx |
в |
первом |
|
и четвёртом, |
||||||
а также во втором |
и пятом |
случаях |
очевидно, |
так как |
они |
отлича |
ются только на величину равномерного всестороннего давления и растя
жения |
(добавляя, |
например, в |
первом |
случае равномерное давление |
||||||||||
со всех |
сторон, |
равное — аи |
получим |
четвёртый случай и т. д.). |
||||||||||
Если |
ещё |
принять |
во внимание, что механические свойства |
рассма |
||||||||||
триваемых |
металлов |
при растяжении |
и |
сжатии |
одинаковы, |
можно |
||||||||
ограничить |
диапазон |
изменения |
величин |
<р |
и |
|х значениями: |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1. 122) |
Все |
имеющиеся' |
опыты |
при |
сложном |
напряжённом |
состоянии |
||||||||
с точки |
зрения излагаемой |
теории |
пластичности |
следует |
разбить на |
|||||||||
две группы. К первой группе |
будем |
относить |
опыты, |
в которых |
||||||||||
осуществлялось простое нагружение трубы, |
т. е. для каждой данной |
трубы проводилось только одно испытание, в котором соотношение между прилагаемыми силами оставалось постоянным всё время, т. е.
было постоянно и отношение главных напряжений |
Так как напра |
вление главных осей напряжений при этом не могло изменяться отно сительно тела, то из простых условий симметрии ясно, что главные оси деформаций совпадали с главными осями напряжений. При этом совершенно несущественно — упрочняется ли в процессе деформации материал или не упрочняется. Итак, в случае простого нагружения условие:
выполняется |
автоматически. |
Вполне |
очевидно, |
что |
выполняется |
||||
и условие JJL= v во всех |
пяти перечисленных |
выше |
частных случаях, |
||||||
если нагружение являлось простым. В |
самом |
деле: |
1) |
при равномер |
|||||
ном растяжении в двух направлениях |
из |
условий |
симметрии |
ясно, |
|||||
что |
^ |
^mi —■ |
|
|
^ср — £та» |
|
|
||
|
|
|
|
|
|||||
и потому из |
(1.120) V= |
|A= |
4 - 1; 2) |
в случае растяжения в |
одном |
||||
направлении |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£та === ^1» |
^ор == ^mi === |
0 ,5 |
|
|
|
и потому V= |A= — .1; 3) в случае чистого сдвига утолщение или утоньшение стенки не происходит, и потому еор = 0, т. е. v = р. = 0 ; 4) при простом сжатии в одном направлении
|
|
£mi — £<jp — |
^та — — ^mi — &сру |
|
|
и |
потому v= {а= |
1; 5) |
при равномерном двустороннем |
сжатии |
|
v= |
р. = |
— 1. Таким образом, в опытах при простой деформации усло |
|||
вие |
|i = |
v подлежит |
.проверке только для ц, не равных 1,0 |
и — 1. |
Все эти значения могут быть достигнуты при испытании труб без кручения, и потому опыты на совместное действие растяжения и внут реннего давления при простом нагружении являются исчерпывающими.
В самом |
деле, |
полагая |
|
|
|
|
|
|
|
|
Х х — ai |
0, |
Yy — |
0) |
Y.z — Og — 0, |
|
|
|
|
мы имеем |
из (1.115): |
|
|
3#2 |
|
|
|
||
|
|
[1 = |
|
|
|
|
(1.123) |
||
|
|
|
|
2^1 |
въ ’ |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
и потому |
при |
простом |
растяжении |
(р = 0, |
о2= 0) имеем |
JA= — 1; |
|||
при. условии aj = 2o3, |
т. е. при Р = |
4ir/?2р имеем (i = 0 и, |
наконец, |
||||||
при равномерном двустороннем растяжении, т. е. при |
Oj = |
оя или |
|||||||
при P = 2ir#ap |
имеем |
jx = |
1. |
|
|
|
|
|
|
Опыты |
с простым нагружением |
математически можно |
определить |
||||||
условием, |
что в |
каждом отдельном |
испытании направляющий |
тензор |