книги / Переходные процессы в электрических цепях, содержащих машины переменного тока
..pdfзаменив ФА его выражением согласно (1-239), перейдя к относительным единицам — при этом исчезнут коэффициен ты 3/2 в уравнениях (1-239) — и исключив / Аиз (1-237) и (1-241)
Ч'с, = / „ ( i , - w 1„, (1 242)
получим выражение операторного реактивного сопротивле ния синхронной машины по поперечной оси:
Xg (P) = La — |
pLaq |
_ |
PXIaq |
(1 243) |
|
|
ГЦ + РЧ |
||
rh^T Pt-h |
|
|||
Правильность полученной |
формулы |
легко проверить для |
||
установившегося режима |
(р = 0), так |
как |
|
|
*,(0) = |
* ,. |
|
(1-244) |
|
что и следует из (1-243). |
|
|
|
|
Однако выражению х д (р) |
в ряде случаев удобнее при |
дать вид, аналогичный виду операторного реактивного со
противления |
для |
асинхронных машин (1-124). После пре |
|||||
образований |
[Л. |
1J получим: |
|
|
|||
|
|
|
|
|
! xî (p) = x"a ^ p - , |
|
(1-245) |
|
|
|
|
|
Р+ °А |
|
|
где |
коэффициенты ah' и ah обозначены, как указано в |
[Л. 1 ]. |
|||||
|
Дэлее |
(при U[ = 0) исключим Фе, Ф/, |
1г и If из (1-237), |
||||
(1-238) |
и |
1-239) |
|
|
|
||
^ |
= |
I ы |
|
|
P*l-ad(L-f + Ig — 27дj) + pLZndKr; + rg) |
_ |
|
|
|
Рг [Lf ^ ë ~ Lai) + P(rfLg + |
Lt) + rf rg |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
= xd (P) Ici |
|
(1-246) |
и получим выражение операторного реактивного сопротив ления синхронной машины по продольной оси:
,_ч |
т |
P* Laé(Lr+ Lg— 2Lai) + рЦа(гГ+ rg) |
|
|
Р* (^7 Lg — ^о<») + P(rfLg + rgIf) + ffrg |
Правильность полученной формулы легко проверить для установившегося режима (р — 0), так как
|
xd (0) = |
Ld = |
xd, |
|
|
(1-248) |
||
что и следует из |
(1-247). |
|
|
|
|
|
|
|
Однако выражению |
х л (р) |
[как |
и |
х (р)] |
в ряде слу |
|||
чаев удобнее придать вид, аналогичный |
(1-245). После пре |
|||||||
образований [Л. |
1J получим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
1 |
/ |
п |
” \ |
|
П Р |
|
|
Рг + Р{ *f+ |
«,) + у у , |
(1-249) |
|||||
хл (Р) = x'd |
|
|
|
|
|
|
||
|
р‘ + р (° я -г v ) |
+ агг У |
’ |
где все коэффициенты а обозначены согласно [Л. 1].
УРАВНЕНИЯ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЦЕПЯХ ПРИ ПЕРЕМЕННЫХ
СКОРОСТЯХ ВРАЩЕНИЯ РОТОРОВ МАШИН И ПРИМЕР ИХ РЕШ ЕНИЯ
2-1. ВОЗМОЖНЫЕ СПОСОБЫ ВЫБОРА ВРАЩАЮЩИХСЯ СИСТЕМ КООРДИНАТ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЙ
Рассмотрим положения, определяющие рациональный выбор системы координат для получения в простейшем ви де дифференциальных уравнений переходных электромеха нических процессов и последующего их решения каким-либо методом, удобным для решения нелинейных уравнений.
Возможен ряд способов выбора системы координат. Рассмотрим и сравним их:
а) Можно записывать уравнения всех вращающихся и неподвижных элементов цепи в фазных координатах (назы ваемых иначе исходными). Тогда, как известно, уравнения каждой синхронной и асинхронной машины будут содер жать периодические коэффициенты и решать их будет весь ма трудно.
Все остальные перечисляемые ниже системы координат оперируют с результирующими волнами токов, напряжений и потокосцеплений, образованными соответствующими со ставляющими всех трех фаз.
б) Можно отнести уравнения всех машин, линий и на грузок к какой-нибудь одной системе осей, вращающейся с постоянной, например, с синхронной скоростью. Это пред ложение было сделано А. А. Горевым [Л. 56, 57, 59] для случая питания линии от одного генератора и применено
М.В. Мееровым к системе из двух синхронных машин.
в) Можно отнести уравнения всей системы к вращаю-
щимся осям, жестко связанным, например, с ротором одной из синхронных машин. При этом предполагается, что ротор каждой из синхронных машин вращается с переменной угловой скоростью, меняющейся во времени по определен ному закону. Тогда, естественно, упростятся уравнения именно той из синхронных машин, с ротором которой будут жестко связаны выбранные координатные оси. А из уравне ний всех остальных синхронных машин периодические коэффициенты исключить не удастся (см. § 1-3). Разумеет ся при этом усложняются уравнения статических элементов сети, т. е. линий электропередачи и статических нагрузок, поскольку процессы в них рассматриваются с точки зрения наблюдателя, связанного с системой координатных осей, вращающейся с переменной угловой скоростью. Очевидно,
что в уравнениях линий электропередачи |
и статических на |
|||
грузок появятся, кроме э. д. с. трансформации, еще |
и э. д. с. |
|||
вращения, определяемые |
произведением |
потокосцепления |
||
на производную по времени от переменного |
угла |
между |
||
соответствующими осями |
(иначе говоря, угловую скорость), |
|||
т. е. соответствующие |
уравнения станут |
нелинейными. |
Впрочем, ясно, что уравнения неподвижных в пространстве элементов сети будут проще всего при отнесении их именно к неподвижной в пространстве системе осей и всегда услож
няются |
при отнесении |
их к системе осей, вращающихся с |
|
постоянной и тем более с переменной скоростью. |
|||
г) |
Стремясь к |
максимальному |
упрощению уравнений |
каждой из синхронных машин, можно |
отнести уравнения |
каждой из этих машин к осям, жестко связанным с ее ро тором. Тогда периодические коэффициенты исчезнут из уравнений всех синхронных машин.
Для решения вопроса о том, к каким осям относить уравнения всех остальных элементов цепи, можно сформу лировать два общих правила. Первое заключается в том, что уравнения асинхронных машин, статических нагрузок, поперечных компенсирующих реакторов, поперечных емко стей и тупиковых линий электропередачи, включенных на зажимы данной синхронной машины, нужно относить к ко
ординатным осям, жестко связанным с ее |
ротором. Вто |
р о е — в том, что уравнения первого закона |
Кирхгофа надо |
относить к таким координатным осям, к которым отнесены токи большей части ветвей, сходящихся в данном узле. При этом линии электропередачи, связывающие две синхронные машины, можно относить к осям координат, жестко связан ным с ротором как одной, так и другой синхронной ма шины.
Здесь же следует отметить, что для ряда не очень слож ных схем почти такой же результат в смысле общего числа нелинейностей, входящих в исследуемую систему диффе ренциальных уравнений, будет получаться, если уравнения асинхронных машин, статических элементов и уравнения первого закона Кирхгофа во всех точках разветвления цепи относить к координатным осям, жестко связанным с рото ром одной из синхронных машин, выбор которой опреде ляется схемой коммутации системы.
Рассматривая две синхронные машины, работающие на общие шины [Л. 23], Парк так записывал их уравнения во вращающихся координатах, что из этой записи можно с точки зрения вопроса о рациональном выборе вращающих ся координатных осей, поставленного и решенного автором [Л. 109, 110], сделать вывод, что Парк относил уравнения каждой из машин к осям, связанным с ее ротором. Это положение было применено автором к системе из двух син
хронных |
машин, связанных линией |
электропередачи, при |
|
чем было показано |
(см. ниже), что уравнения линии можно |
||
относить |
как к осям, связанным с |
ротором первой, так и |
|
к осям, связанным |
с ротором второй синхронной машины |
||
[Л. 109]. Указания |
(с соответствующей мотивировкой их) |
о необходимости выбора координатных осей, жестко связан ных с роторами синхронных машин, для цепей, имеющих две синхронные машины, имеются также в книге Л. Н. Гру зова [Л. 88].
д) Можно, как предложил А. А. Воронов, записывать уравнения синхронных машин, как указано в п. «г», а урав нения линий электропередачи и статических нагрузок,— как указано в п. «б», т. е. относить уравнения линий и ста тических нагрузок к синхронным осям.
е) Далее можно записывать уравнения синхронных ма шин, как указано в п. «г», а уравнения линий электропере дачи и статических нагрузок относить к неподвижным осям, оперируя, однако, при этом, как было указано выше, с ре зультирующими (а не с фазными) величинами токов, на пряжений и потокосцеплений.
ж) Наконец, можно записывать уравнения синхронных машин, как указано в п. «г», а уравнения статических эле ментов цепи записывать в фазных координатах.
Ниже на конкретном примере цепи будет приведено сравнение тех из вышеуказанных способов выбора коорди натных осей (пп. «г», «д», «е», «ж»), которые относят урав нения каждой из синхронных машин к осям, жестко связан ным с ее ротором.
2-2. УРАВНЕНИЯ ПЕРЕХОДНЫХ ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В ЦЕПИ С ДВУМЯ СИНХРОННЫМИ МАШИНАМИ И С ДВУМЯ СТАТИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ, СВЯЗАННЫМИ ЛИНИЕЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
В системе двух нагруженных синхронных машин, свя занных линией электропередачи (рис. 2-1), переходные электромеханические процессы могут возникать при внезап ном прекращении доступа пара или воды в турбину любой
из машин, при внезапной потере возбуждения любой из ма шин, при включении линии, связывающей генераторы, при включении любой из нагрузок и т. д. Возникающие при этом переходные процессы могут привести к изменению во вре мени скоростей роторов обеих машин, т. е. в системе могут возникнуть качания или режим неустановившегося асин хронного хода.
Приведем вывод уравнений указанных процессов для последующего их решения каким-либо методом, удобным для решения системы нелинейных уравнений.
Положительные направления токов указаны на рис. 2-1. Там же даны обозначения всех токов, напряжений и потокосцеплений.
Будем сначала считать, что у синхронных машин име ются продольные и поперечные успокоительные обмотки.
Запишем уравнения для первого синхронного генерато
ра, отнесенные к осям, жестко |
связанным |
с его ротором, |
т. е. уравнения Парка [см. |
уравнения |
(1-224), (1-225), |
(1-227) и (1-229)]. |
|
|
«1d |
Гс1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 - |
hd |
|
|
«1, |
0 |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
h 4 |
|
|
Н10 |
0 |
0 |
Гс! |
0 |
0 |
0 |
ho |
+ |
|
«V |
0 |
0 |
0 |
гл |
0 |
0 |
ht |
||
|
|||||||||
«1* |
0 |
0 |
0 |
0 |
ги |
0 |
h t |
|
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
гы |
hk_ |
|
|
|
Фи |
|
- Ф ц |
|
|
|
|
||
|
Ф.и |
|
|
Фк* |
|
|
|
||
|
Фю |
+ |
|
0 |
|
|
|
(2-1) |
|
|
ф1/ |
|
0 |
|
|
|
|||
|
Фи |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
Ф.л |
|
|
0 |
|
|
|
|
Фи
Фи
Фю
Ф1/ =
Фи
Ф1А
1 о ** |
О |
о |
> |
|
о |
| |
Ь. |
|
о |
о |
о |
|
|
о |
W |
|
|
|||
0 |
L10 |
0 |
0 |
0 |
|
|
0 |
|
|||||
Y Mh |
0 |
0 |
Lfl |
M ftl |
0 |
|
|
0 |
0 |
M fll |
Ltx |
0 |
|
0 |
| Mu |
0 |
0 |
0 |
Lhi |
|
hd h q *10
ht (2-2)
h g
h h
где б! — угол между магнитной осью фазы а и продоль |
|||
ной осью d { ротора |
первого |
генератора (рис. |
1-3;. |
Обозначения напряжений, |
токов, |
потокосцеплений, |
ин |
дуктивностей, взаимоиндуктивностей и сопротивлений те
же, что и в § 1-3. |
|
|
|
|
|
|
|
Уравнение электромагнитного момента |
[см. (1-233)]: |
||||||
0 |
-L<1 |
0 |
0 |
0 |
- M hI - |
|
|
An |
0 |
0 Mh Mt , |
0 |
|
|||
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
X |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
||
|
|||||||
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
(2-3)
_ *IA_
Уравнение движения ротора первого генератора
(2-4)
Совершенно так же можно записать уравнения для вто рого синхронного генератора, относя их к осям, жестко свя
занным с его ротором. Для этого нужно |
было бы перепи |
||
сать |
равенства |
(2-1) — (2-4), заменив в |
них повсюду ин |
декс |
1 индексом |
2. |
|
Если отнести уравнения линии электропередачи к осям, жестко связанным с ротором первого синхронного генера
тора, |
ввести обозначение |
|
|
|||
|
|
|
|
6 , - 8 , = 8 , |
(2-5) |
|
то уравнения |
линии |
будут |
представлены |
равенствами |
||
(1-33) — (1-35). |
При |
этом в последних нужно положить |
||||
(в* = |
6,) |
и изменить на обратные знаки у токов * inq, /л0, |
||||
так |
как |
их |
положительные |
направления |
относительно |
|
узлов |
1 и 2 на рис. 1-4 и 2-1 взаимно противоположны: |
|||||
|
Иw = u2dсо* 5— «2? Sin 8 — Гл iu — Lnl |
+ |
||||
|
|
|
|
|
|
(2-6) |
«i, — sin 8 + utq cos 8 — r„ iag — La
(2-7)
(2-8)
Запишем, далее, уравнения первого закона Кирхгофа в точках 1 и 2 в фазных координатах:
Отнесем уравнения (2-9) к координатным осям, жестко связанным с ротором первого синхронного генератора, а уравнения (2-10) соответственно — второго. Для этого ум
ножим слева (2-9) |
и (2-10) |
соответственно |
на |
матрицы |
|||||
H i] и [А2], получающиеся |
из |
(1-3) |
при |
k —\ |
и k = 2 . Пере |
||||
множив матрицы |
[Лх] [ЛГ1] |
и |
[Ла] [ЛГ ] |
с учетом ра |
|||||
венств (1-7), (1-5), (1-8) |
и |
(2-5), |
после преобразований |
||||||
получим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2-И) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2-12) |
В развернутом |
виде имеем: |
|
|
|
|
|
|||
|
*ы + |
*иЫ — *л<* — ® |
|
|
(2-13) |
||||
|
* g + |
*н1? |
*лд |
|
® |
|
|
||
|
*10 + |
*'нЮ |
*л0 ~ |
0 |
|
|
|
||
*лй cos 8 + |
inq sin 8 + |
|
4- éhW = |
0; |
|
||||
— iu sin 8 + |
iRq cos 8 + |
i2q 4 |
im = |
0; |
(2-14) |
||||
|
*л0 + |
*20 + |
*нЗД = |
0- |
|
|
|
||
Уравнения статической нагрузки |
H I |
отнесем |
к осям, |
||||||
жестко связанным с ротором |
С П . Мы их получим |
из фор |
|||||||
мул (1-47) — (1-49) для поперечной ветви ru , |
La , |
положив |
г„1 Кы ~f~ Am |
а‘иЫ |
Aux *h1? |
d 8i . |
||||
dt |
dt |
||||||
*н1 *н1у |
Aill |
^Hlff 1 |
I |
Hu |
; |
Id |
dOi . |
dt |
|
|
dt |
||||
W10 ~ |
Гя1 *иЮ“Ь AilO |
di»vg |
|
|
|
||
|
dt |
|
|
|
(215)
(2-16)
(2-17)
Уравнения нагрузки Н2 отнесем к осям, жестко связан ным с ротором СГ2. Мы их получим из тех же формул, за менив у напряжения и у угла 6 индекс 1 на 2, положив Ô* = и учтя равенство (2-5) :
и |
— r i |
I L |
|
dixM |
j |
■ |
d 8a |
|
(2-18) |
||
u2i |
ГИЗ |
T |
21 |
dt |
|
|
ltffq |
df |
’ |
||
|
|
|
|||||||||
**2j |
**H2 *h*? "f” Arël |
^ |
+ |
Artl *h3d |
d8s . |
(2-19) |
|||||
dt |
’ |
||||||||||
|
|||||||||||
|
„ |
— - |
; |
| |
f |
Ан*> |
|
|
(2-20) |
||
|
и*0 |
r Ef3*HS0 ”Г ^h20 |
|
.. |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
Если мы рассматриваем симметричные коммутации в симметричной по параметрам системе, то нулевых состав ляющих токов и напряжений при этом не возникает. Как известно, они не возникают и при двухфазном коротком за мыкании. В этих случаях уравнения для них, а именно уравнения для нулевых составляющих СГ1 и СГ2:
ию ~~ га *ю + Ао dt
(2-20а)
ditg И.о = *"С2 4о + Aû ' dt
в сочетании с уравнениями (2-8), третьими уравнениями (2-13) и (2-14), (2-17) и (2-20) представляют собой систе му, решающуюся совершенно отдельно от остальных урав нений. При этом вышеуказанные уравнения имеют нулевое (тривиальное) решение. Поэтому в дальнейшем, ограничи ваясь пока вышеуказанными случаями, при определении общего числа неизвестных токов и напряжений в какойлибо цепи их нулевых составляющих мы учитывать не будем.