книги / Переходные процессы в электрических цепях, содержащих машины переменного тока
..pdfКроме того, принимаем, что статор и ротор имеют трех фазные симметричные обмотки, и для упрощения всех вы водов считаем обмотку ротора приведенной к числу витков обмотки статора.
Существует ряд работ, посвященных исследованию пе реходных процессов в асинхронных машинах, принадлежа щих Г. Крону [Л. 25, 27], Ф. Стенли [Л. 51], P. М. Кантор [Л. 125], Е. Я. Казовскому [Л. 92—98], А. А. Янко-Триниц- кому |Л. 122, 123], Л. Н. Грузову [Л. 86—88], У. Ку [Л. 32— 33, 35], Н. А. Сазонову [Л. 161], автору [Л. 113, 116, 117, 120, 121] и др.
Наиболее полно и отчетливо замена переменных в си стеме уравнений асинхронной машины была, по мнению ав тора, проведена в работе А. А. Янко-Триницкого [Л. 123]. В этой работе было показано, что наиболее удобно ввести такую замену переменных (иначе говоря, такое преобразо вание координат), которая вместо рассмотрения волны то ка (или намагничивающей силы), создаваемой каждой из фаз статора или ротора в отдельности, позволяла бы опе рировать с результирующей волной тока (или намагничи вающей силы), создаваемой всеми фазами обмотки стато ра или ротора. Целесообразность такого подхода была вы сказана еще Р. Рюденбергом в одной из его известных ра бот [Л. 20].
Однако нам представляется что методика преобразова ний, данных А. А. Янко-Триницким, может быть существен но упрощена путем соединения в одно так называемого основного преобразования и преобразования поворота, рас сматриваемых им раздельно в его вышеупомянутой работе.
Кроме того, автором разработан и применяется здесь метод единообразного преобразования уравнений всех эле ментов цепей как неподвижных в пространстве — линии, статические нагрузки, статические емкости [Л. 1, 109, ПО, 115, 119], так и подвижных — асинхронные и синхронные машины [Л. 109, 110, 112— 114, 116— 118, 121].
Этот метод, как мы имели возможность убедиться в этом в предыдущем § 1-1, имеет три существенные особен ности:
1) уравнения всех элементов цепей относятся к коорди натным осям, вращающимся с произвольной угловой скоро стью ш*;
2) матрицы преобразованных сопротивлений и индук тивностей получаются автоматически как произведения
матриц исходных сопротивлений и индуктивностей на пря мые и обратные матрицы преобразований;
3) для вращающихся элементов цепей вводятся как мат рицы статорных, так и матрицы роторных преобразований.
Этот же метод может быть применен и для других ста тических и вращающихся элементов, не рассмотренных в настоящей работе.
Поэтому мы, как и выше, воспользуемся обобщенным преобразованием Парка или системой координат dk, qk, О, в то время как А. А. Янко-Триницкий в своей вышеупомя нутой работе при проведении так называемого основного преобразования пользуется преобразованием метода сим метричных составляющих для мгновенных значений вели
чин. |
|
|
|
|
|
! |
Пусть исследуемый асинхронный двигатель (АО) присо |
||||||
единен к сети, фазные напряжения |
которой иса, |
исЬ, |
исс |
|||
(рис. |
1-9). Напряжения на кольцах ротора ира, |
ирЬ, |
ирс. |
|||
Соответственно на |
рис. |
1-10 показаны токи статора |
(/са, |
|||
hb> |
h с ) и ротора |
( ipa, |
ipb, ipc) |
и их положительные |
направления относительно одноименных зажимов обмоток.
Рис. 1-9. |
Рис. 1-10. |
Преобразование уравнений закона Ома и потокосцеплений проведем в отдельности для статора и для ротора, пользуясь матричной формой их записи.
Отметим, что можно было бы это преобразование про водить одновременно для статора и ротора. Но тогда пришлось бы пользоваться клеточными матрицами, ибо ес ли их не вводить, то матрицы токов, напряжений и потокосцеплений имели бы по шесть элементов, что сильно услож нило бы их запись. Зато клеточные матрицы будет целесо образно применить для преобразования уравнения электро магнитного момента двигателя.
Итак, имеем уравнения закона Ома для фаз статора и ротора:
Hca |
|
|
ha |
d |
Фея |
(1-60) |
|
«c6 |
= |
re |
hb |
Фс* |
|||
+ 1 Г |
|||||||
|
|||||||
.«c,_ |
|
|
1ce |
|
_Фсс. |
|
|
'«pa" |
|
|
\pа |
H |
'Фра |
(1-61) |
|
«p* |
= |
ГР |
h b. |
+ — |
Фрб |
||
dt |
|
||||||
J 1pc _ |
|
|
Jw . |
|
Фре |
|
Потокосцепления фаз статора фса, фсь. фсс и ротора фро. ФР*> ФРс могут быть выражены так:
Фея |
|
*с |
Фс* |
= iLcc\ |
h b + H J |
.Фее. |
he _ |
•1 * Л
. ^pe _
(1-62)
'Фра' |
ha |
|
fpa |
(1-63) |
|
|
Фрь |
- [ л у |
+ t^ppl |
*p* |
|
_Фрс _ |
he |
|
_fpc_ |
|
|
Матрицы индуктивностей |
[Lcc], |
[Lpp] |
и взаимоиндук- |
||
тивностей |
[ |
и [Мрс] соответственно |
равны: |
||
|
|
\ L CMCMC1 |
|
||
|
|
1кс\ |
Mc Ll Mc ; |
(1-64) |
|
|
|
_ м с м с ь с |
|
||
|
|
cos 6 |
ccs (8 + |
120°) |
co s(6— 120')' |
[Мер] = м |
cos (8 -1 2 0 ° ) |
ci s fl |
cos (9+ 120°) ; |
||
|
cos (9 + 120°) |
cos(9— 120°) |
cos6 |
cos 0 cos (0 — 120°) [M J = м cos (0 — 120°) cos 0
cos (0 + 120°) cos (0-f- 120°)
Г ^ р М р - 1
К р ] -
1 Я Я ^ } .
cos |
(6 + 120°) “I |
|
cos |
(0 — 120°) . |
|
|
cos 0 |
J |
|
|
(1-66) |
|
|
(1-67) |
где
Lc ( Lp ) — индуктивность ('по стоянная) одной фа зы 'статора (рото
ра);
M L ( Мр) — взаимная индуктив
ность |
(постоянная) |
|
двух |
фаз статора |
|
(ротора); |
|
|
М — максимальная |
вза |
|
имная |
индуктив |
|
ность |
(постоянная) |
|
между |
одной |
фазой |
статора и одной фа |
||
зой ротора; |
|
|
0 — угол |
(переменный) |
|
между |
магнитными |
осями фаз са и рй статора и ротора и соответственно между осями cb и pb или сс и рс (рис. 1-11).
Вводим сокращенные обозначения для напряжений, то ков и потокосцеплений фаз статора и ротора:
[« с ]
Ч . " |
|
|
«с* |
; |
К 1 = |
.«сс. |
|
|
■«ре' |
|
|
ирь |
; |
и Р ] = |
Я ' . |
|
|
1 |
о |
— |
|
о |
Içb
_*сс. - 0
г'ра
îÿh J ре_
(1-68)
и матрицы статорного |
[ Ас ) и роторного [ Ар ]• |
преобразо |
||||
ваний: |
|
|
|
|
|
|
|
cos 0Л |
cos (04 — 120°) |
cos (6* +120°) |
|||
1 4 1 - t |
-sin 6 É- |
- sin (04 — 120°) — sin (bk + 120°) |
||||
1 |
|
1 |
|
_1_ |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
(1-70) |
|
cos (0ft — 0) |
cos (bk— 0 |
120°) |
|||
[ A J = |
sin (0* - 6) |
• sin (6* —6 |
120°) |
|||
|
J _ |
|
1 |
|
||
|
|
|
|
|||
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
cos(0ft— 0 + |
12(0 |
|
|
||
|
sin (0* - |
6 -f- |
120°) |
|
(1-71) |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
где 0A— угол между |
продольной осью |
d k системы коор |
||||
динат, вращающейся |
с |
произвольной |
угловой |
скоростью |
к>4 и магнитной осью фазы а статора машины.
Эти матрицы позволяют связать величины напряжений, токов и потокосиеплений статора и ротора до и после пре образования. Матрицы напряжений, токов и потокосцеплений после преобразования мы обозначим со штрихом:
К ] . [Ир]. [ Q ИТ. д. Имеем:
'« с /
“ с, = К ] = [ 4 П и с ] = [ A J Ucb
и« (1-72)
[ 4 ] = [ 4 ] [ 4 1 |
; |
[ < 4 J - U ] [ 1 Ü |
: |
ч *
«р* а•оо
|
'« р / |
|
= [иР] = |
[ 4 > n « p ] Œ [4 > ] КР5 |
(1-73) |
|
Л * . |
|
[ Q |
— [ Ар ] [ ip ]; |
|
h>P] ~ [ 4> И ФР ] ■
Как видно из (1-70) и (1-71), замена переменных, изо бражаемая матрицами [ 4 ] и [ Ар ], представляет собой для статора обобщенное преобразование Парка или преоб разование в системе координат dk, qk , 0, а для ротора — видоизменение обобщенного преобразования Парка, по скольку вместо угла бАвводится угол б4 — 9.
С геометрической точки зрения все статорные и ротор ные величины мы относим к координатным осям, вращаю
щимся с произвольной угловой |
скоростью <»А, где |
bh=^(ühd t + 0^0 ; |
|
о |
(1-74) |
|
|
= |
(IK. |
dt |
|
Так как магнитные оси |
фаз статора са, сЪ и сс |
(рис. |
1-11) неподвижны в пространстве, то в элементы мат |
|||
рицы |
статорного |
преобразования входит угол |
. Но маг |
|
нитные оси фаз |
ротора pa, pb и рс (рис. |
1-11) |
вращаются1 |
|
в пространстве с угловой скоростью ротора |
® , где |
0 = ^ w d t + 0О;
(1-75)
dü — Cl). dt
Поэтому в элементы матрицы роторного преобразования
входит угол 0А— 9 между координатной |
осью dk и магнит |
||
ной осью фазы ра ротора. |
|
||
Преобразуем уравнения закона Ома цепи статора. Для |
|||
этого умножим |
слева |
обе части (1-60) |
на [ Лс ] . С учетом |
(1-68), (1-69), |
(1-72) |
и (1-73) получим: |
|
[«с] = [ л с ] [мс ] = Гс [ 4 ] [ г'с ] + [ 4 ] |
= |
“ ', [ * ; ] + “ |
•([ А: з м»е |
аДк!) [ ^»с ) — |
- г с [/с ] + “ |
[ » с '] — |
U-7Q |
Выполнив в последнем члене правой части выражения (1-76) дифференцирование и перемножение матриц, полу чим:
(1-77)
Преобразуем уравнения потокосцеплений статора. Ум ножив для этого слева обе части равенства (1-62) на [ Лс ], с учетом (1-68), (1-69), (1-72) и (1-73) получим:
[ ф '] — [Л с ] [ ф е ] = [ А ] [ 4 J [ 4 1 + |
|
|
|
+ [Л с ][М ср] [ / р ] |
(1-78) |
Введем обратные матрицы [Л. 159, 160] статорного [ д г *] |
||
и роторного |
[Л]Г ‘] преобразований: |
|
[ “J |
= [Л Г '][и с ]; [<с ] = [ i f '] ['« '] ит.д .;1 |
|
[ - , ] = № '] [ « ; ] ; [ < , ] - № ' ] [ ; » ) и т .д .,1 |
'■ |
причем, например, (1-79) получается умножением слева ра
венства (1-72) для |
[« ;] |
на [Л—1] : |
|
|
|
[ д г '] № ] |
= ■ [ * - ') [ * ] [ « , ] = |
[« ,]• |
|
|
|
Ниже приведены матрицы [Л ~ ‘] и [Л—1]: |
|
|
|||
cos |
бк — |
sin 6А |
|
1 |
|
cos(6A— 120е) — sin (0ft- |
120°) |
1 |
; |
||
cos (0А+ |
120°) — lin (6* + |
120°) |
1 |
J |
~cos(0* —9) |
— sin (0A— ô) |
|
1 |
|
||||
[Л р г] = cos (9* - |
9 - |
120°) — si i (0A— 0 |
- |
1204) |
1 |
(1-81) |
||
cos (6* - |
0 + |
120°) — sin (0* - 0 |
+ |
120°) |
1 |
] |
||
и их развернутые выражения, например, для токов |
|
|||||||
ha = |
hi cos 0Й- |
icq sin 9k + гс0; |
|
|
|
|
||
Кь = |
hi c°s (9* — 120°) “ |
h i sin (9* — 120°) + |
*co! |
|||||
he = |
i* cos (0, + |
120°) - |
zc? sia (0* + |
120°) + |
*<*; |
ha = |
ha C0S (9* - |
0) — h i sin (9*— 0) + |
ipo‘> |
|
|
|
||||
ipb = |
h * C0S (0* ‘“ 9 ~ |
12°0) |
h i sin (°* — 0 ~ |
12°°) + |
г'ро> |
|||||
h s = |
VCOS (9* - |
9 + |
120°) - h i sia (0* - |
0 + |
120°) + |
V |
||||
Перепишем |
(1-78) с учетом выражения |
(1-79): |
|
|||||||
Ш |
- 1 4 1 |
[ i j |
U r '] [ < ; ] + [ 4 |
] K |
l |
№ |
'] [ ip]- |
|||
Множители перед |
[ zc'] |
и [ гр] можно рассматривать как |
||||||||
матрицы |
статорной |
индуктивности |
[Z/c] |
и взаимоиндук- |
||||||
тивности |
F c p ] |
после |
преобразований, |
см., |
например, |
[Л. 123, 149], т. е. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
И |
- |
К |
Ш |
К |
1] ; |
|
|
|
|
|
[ < ] = [ a ] № p - ‘] J |
|
||||||
Значения |
[А с] и [/WéP]> |
полученные |
перемножением |
|||||||
трех |
матриц в правых частях |
(1-82), даны ниже: |
||||||||
|
|
|
|
|
о |
1 |
|
|
|
"1 00" |
|
ш |
= |
0 |
Z.cl0 |
- • |
[Мер] — L’ai |
0 1 0 |
|||
|
|
|
0 |
0 |
i . |
|
|
|
|
0 0 0 |
где |
Lc1 =* Z.c — Мс |
— индуктивность |
прямой последова |
|||||||
|
|
|
|
|
тельности |
статора; |
|
|||
|
^с0 ~ |
+ |
2Л4С — индуктивность |
нулевой последова |
||||||
|
|
|
£ |
|
тельности |
статора; |
|
|||
|
ли! |
/И— трехфазный коэффициент взаимной |
||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Тогда для потокосдеплений статора получим: |
|
|
||
[фс ] = Ы |
[ /с ] + [Мер] [ îp] еа [i-cc] [ îc ] + l'ai |
V |
(1-84) |
|
h i • |
||||
|
|
|
О |
|
|
Далее преобразуем уравнения закона Ома для цепи ро |
|||
тора. Для этого умножим слева обе части равенства |
(1-61) |
|||
на |
[ЛР]. |
|
|
|
|
С учетом (1-68), (1-69), (1-72) и (1-73) получим: |
|
||
|
[»р] = [ Лр ] [ Ир ] =Гр [ Лр ] [ ip] + [ Лр ] ~ [ |
% ] = |
||
= |
rp [ ip] + |
([ А> ПфР ]) — — ([ Лр 1) [ грр ] — гр [ ip ] + |
Выполнив в последнем члене правой части (1-85) диф ференцирование и перемножение матриц, получим:
"И р/ |
ipd |
d |
'ф р / |
- Ф Рг |
ИР? |
1 |
“ |
♦p» + |
Фг* |
h i ^ |
dt |
|||
ИрО |
V . |
|
ФрО . |
0 |
(1-а д
Преобразуем уравнения потокосцеплений ротора. Ум ножив для этого слева обе части равенства (1-63) на [Др], с учетом (1-68), (1-69), (1-72) и (1-73) получим:
[ф'р] = [ Др ] [ фр ] = [ Лр ] [ M J [ ic ] + [ Лр ] [Z-pp] [ ip ]•
Перепишем это равенство с учетом (1-79):
Ш - [ Др ] [МрС] [АГ Ч [ 4 ] + |
[ Лр ] [ Z J [Ар Ч [ а |
4 С. В. Страхов |
49 |
Множители перед [ /с ] и [ /р] можно рассматривать как
матрицы преобразованных взаимоиндуктивности |
[Мрс] И |
|||||||
роторной индуктивности [£рр], т. е. |
|
|
|
|
||||
|
|
i « , J |
=--[Лр) [ м Р,1 [л г ']; I |
|
|
|
||
|
|
[ C ] - [ ^ ] [ i » p ] U r ‘] l |
|
|
|
|||
Значения |
[л ^ ] |
и [4 РР], |
полученные |
перемножением |
||||
трех матриц в правых частях |
(1-87), приведены |
|
ниже: |
|||||
|
|
'1 0 0 |
|
|
' V |
0 |
0 |
' |
К |
c ]= L a |
0 1 0 |
— [Мер]; [7-рр] — |
0 |
Lpl 0 |
, (1-88) |
||
|
|
0 0 0 |
|
|
0 |
0 |
^ Ро_ |
|
где |
1р1 — Ь р — Мр — индуктивность |
прямой |
|
последова |
||||
|
|
|
тельности ротора; |
|
|
|
||
|
Z,f0 = Lp -f- 2Мр — индуктивность |
нулевой |
|
последова |
||||
|
|
|
тельности ротора. |
|
|
|
||
Тогда для потокосцеплений ротора получим: |
|
|||||||
[% ] = |
[МрС] [ 4'3 + [4 р ] [ 4 1 |
■'ad |
+ |
[Ьрр] [ ip] . (1-89) |
Д ля получения электромагнитного момента Т асинхрон ного двигателя в системе координат dk, qk, 0 будем исхо дить из известного его выражения (см., например, [Л. 123]) в фазных координатах:
(1'90)
Поскольку матрица [г] представляет совокупность как статорных [4Ь так и роторных [гр] токов машины, ее удобно представить как и матрицу [L] в виде клеточной мат рицы [Л. 159, 160]:
[Q = |
V |
: (1-91) [L 1 - _[ „ | Л1сГ_ |
(1-92) |
|
|
Mçpt 1^-рр |
|
so