книги / Многоцикловая усталость при переменных амплитудах нагружения
..pdfрочняющихся материалов схематически показаны на рис. 6, в, г соответственно. При асимметричном мягком деформиро
вании циклически нестабильных материалов наряду с изме нением ширины петли гистерезиса может происходить на копление остаточной деформации и диаграмма циклического деформирования может смещаться в одну или другую сторону вдоль оси деформаций (рис. 6, б).
Детальный анализ изменения диаграмм циклического деформирования имеет существенное значение для мало цикловой усталости и при относительно небольшом числе циклов до разрушения он может проводиться бук вально для каждого цикла. Для многоцикловой усталости поцикловое рассмотрение диаграмм практически невозмож но из-за большого их количества. При больших значениях N стремятся записывать и анализировать диаграммы через
определенные, достаточно большие промежутки циклов на грузки (если точная запись технически возможна).
Площадь диаграммы циклического деформирования (пет ли гистерезиса) равна энергии, рассеиваемой за цикл еди ницей объема деформируемого материала. Так как площадь
петли S пропорциональна ее ширине Де, т. е. |
|
S = /сфДеаа, |
(1.10) |
то рассмотренное выше изменение значений Де при цикличес ком нагружении означает изменение интенсивности неуп ругих процессов, протекающих в циклически деформируе мом материале и характеризуемых величиной рассеянной энергии. В формуле (1.10) Лгф — коэффициент формы петли гистерезиса, равный 1,57 для эллиптической петли и 1,33 для петли, ограниченной дугами параболы Г167].
При циклическом нагружении, приводящем к мало цикловой усталости, осуществляемом с невысокой частотой и сопровождающемся большими уровнями неупругих де формаций, точная запись диаграмм циклического деформи рования не представляет труда и можно легко определить составляющие формулы (1.10). При испытаниях на много цикловую усталость, проводящихся на больших базах, процесс деформирования может быть весьма близким к уп ругому в том смысле, что ширина петли гистерезиса будет весьма малой и диаграмма циклического деформирования па записывающем приборе может выражаться в виде почти сливающихся в одну прямых или искривленных линий. Определить по такой записи составляющие Де или S из
формулы (1.10) с достаточной точностью |
невозможно. |
В этом случае целесообразно использовать не |
прямой метод |
определения площади петли iS? а косвенный — посредством
И
Рис. 7. Зависимости ширины петли гистерезиса от числа циклов нагруз ки (а, 6) и диаграммы амплитуд циклического деформирования (о, г) для разупрочняющихся (а, г) и упрочняющихся (б, в) материалов.
определения удельного рассеяния энергии в материале в процессе усталостных испытаний одним из методов [93, 124]. Затем, приравнивая полученное значение величине S, по формуле (1.10) можно найти ширину петли Ае для
рассматриваемой амплитуды а0; при этом следует выбрать значение кф , наиболее соответствующее наблюдаемой форме
петли гистерезиса.
Характер зависимостей Ае от числа циклов нагрузки показан на рис. 7, а для разупрочняющихся и на рис. 7, 6 для упрочняющихся материалов Г167]. Эти зависимости, каждая из которых получена при оа = const, оканчивают
ся, как правило, разрушением испытуемого образца. Перед разрушением обычно наблюдается увеличение рассеяния энергии, что выражается в подъеме кривой Ае (N). Нижние
кривые на рассматриваемых рисунках могут относиться, к образцам, не разрушившимся на данной базе.
Как видно, между начальными и конечными участками рассматриваемых кривых имеются отрезки, параллельные оси абсцисс. Они соответствуют так называемому периоду стабилизации свойств материала. В пределах участка ста билизации величина неупругой деформации Ае остается
примерно постоянной. Продолжительность этого участка тем меньше, чем больше амплитуда напряжений. Каждому такому участку соответствует не только определенная ам плитуда напряжений осi, по и вполне определенная ампли туда полной деформации eai-
Аналогичные зависимости можно получить при испы таниях, проводящихся по параметру eQ = const, т. е. в ус-
ловиях жесткого циклического нагружения. В этом случае также выявляются участки стабилизации, для которых каждому значению еа\ соответствует вполне определенное
значение <r0i* Если эти взаимно соответствующие значения oai и ваг представим графически (рис. 7, в, г), то получим
диаграмму, которую в литературе называют (так же, как и диаграммы на рис. 6) диаграммой циклического деформирования. Чтобы различать диаграммы, относящиеся к цикли ческому нагружению, последнюю диаграмму будем назы вать диаграммой амплитуд циклического деформирования.
На рис. 7, г диаграммы амплитуд циклического дефор
мирования построены для разупрочняющегося материала (рис. 7, а) и двух баз испытаний: для базы Л^, предшествую
щей участку стабилизации, и для базы jV2, приходящейся на этот участок. Аналогичные построения выполнены на рис. 7, в для упрочняющегося материала (рис. 7, б). Рассмат
риваемые диаграммы характерны еще и тем, что их положе ние по отношению к диаграмме статического растяжения вполне определенное: ниже — в случае разупрочняющего ся материала и выше — в случае упрочняющегося.
Характерной точкой на диаграммах амплитуд цикли ческого деформирования является точка, где наблюдается явное отклонение диаграмм от прямолинейного участка. В ряде случаев амплитуда напряжений, соответствующая этой точке, равна предельной амплитуде, при которой на блюдается выход кривой усталости на горизонтальный участок в условиях симметричного циклического нагруже ния при температурах, близких к комнатной и более низ ких [167, 170].
В заключение еще раз отметим, что интерес к изучению диаграмм циклического деформирования объясняется воз можностью иметь количественные соотношения между та кими основными характеристиками циклического процесса, как изменяющиеся во времени значения напряжений и де формаций (полных и неупругих).
4.УСТАЛОСТЬ МАТЕРИАЛА КАК ПРОЦЕСС ЗАРОЖДЕНИЯ
ИРАЗВИТИЯ ТРЕЩИНЫ
Усталостное разрушение материала при переменных на грузках происходит путем образования трещины без су щественной остаточной макродеформации образца. Сле довательно, механизм усталости — это прежде всего процесс зарождения и распространения трещины. Обе эти стадии процесса трещинообразования очень сильно зависят от состояния материала, в общем характеризуемого уровнем
его пластичпости (или хрупкости), и от условий цикличес кого нагружения. При высокой пластичности материала основную роль в зарождении и в распространении усталост ной трещины играют явления, классифицируемые как ак ты пластической деформации. Для хрупких материалов механизмы трещинообразования при циклическом нагруже нии изучены пока недостаточно. Рассмотрим основные чер ты механизма зарождения трещины в достаточно пластич ных поликристаллических металлах и сплавах в случае многоцикловой усталости.
Циклическое деформирование металлов и сплавов со провождается заметным рассеянием энергии в материале, т. е. происходит не вполне упруго. Микроструктуриые ис следования показывают, что основной особенностью пеупругого деформирования поликристалла при циклическом нагружении является локальность пластической деформа ции. Она выражается в развитии полос скольжения и двойникования и зависит от общей неоднородности напряжен ного состояния поликристалла.
Полосы скольжения состоят из линий скольжения. По следние проявляются в виде следов на свободной поверх ности образца от взаимного скольжения кристаллографи ческих плоскостей, вызванного перемещением дислокаций. Линии скольжения можно различить с помощью светового микроскопа, однако для изучения их структуры необходим электронный микроскоп, так как в среднем ширина линии скольжения составляет всего лишь около 100 постоянных решетки, т. ё. порядка 0,01 мкм [85].
Появлению линий и полос скольжения при циклическом деформировании предшествует сложная эволюция дисло кационной структуры поликристалла, начинающаяся.с пер вых циклов нагрузки. С ростом числа циклов наблюдается повышение плотности дислокаций, а также образование ячеистой структуры. Последняя — это результат смыкания отдельных сплетений дислокаций. Эти сплетения увеличи ваются и становятся более плотными по мере увеличения амплитуды или числа циклов нагрузки. Для железа размеры ячеек дислокационной структуры около 1 мкм.
При определенном, зависящем от амплитуды напряже ний числе циклов нагрузки плотность дислокаций достигает насыщения и в этот период на поверхности металла появ ляются усталостные полосы скольжения и другие признаки усталостного повреждения.
Устойчивые полосы скольжения имеют собствеппую дис локационную структуру, отличающуюся от структуры ок ружающих их зон металла. Они могут состоять из череду
ющихся участков с высокой и низкой плотностью дислока ций. Б полосах скольжения па поверхности металлического образца могут наблюдаться выдавливания тонких лепест
ков металла — экструзии или вдавливание, |
углубление |
полос — интрузии. Следовательно, структура |
полос сколь |
жения такова, что имеются условия для зарождения микро разрывов материала (суб- и микротрещин). Эксперименталь ные исследования подтверждают факт образования субмикро трещин вдоль первичной плоскости скольжения и систем субмикротрещин в пределах устойчивых полос скольжения.
При статическом нагружении также образуются полосы скольжения, однако отличие усталостных полос в том, что они имеют большую толщину и расположены реже, более локально. Локальность полос скольжения исчезает по мере увеличения амплитуды циклических напряжений, т. е. при переходе в область малоцикловой усталости. Структура полос, возникающих при напряжениях выше и ниже пре дела выносливости, оказывается различной [85].
Различие между полосами скольжения при статическом и циклическом нагружении было отмечено еще в 1903 г. Эвингом и Хэмфри. Они же впервые указали на очень важ ный момент для понимания механизма усталости металли ческих материалов — зарождение микротрещин в полосах скольжения.
Объяснение механизма зарождения микротрещин про водится на основе моделей, учитывающих движение и скоп ление дислокаций и вакансий. Имеется большое разнообра зие таких моделей [72, 85 и др. ], как чисто дислокационных или вакансионных, так и смешанных.
Отметим еще два обстоятельства, существенно влияющих на зарождение и развитие усталостного повреждения ма териалов. Первое — это роль поверхности. Интенсивность эволюции дислокационной структуры, происходящей по мере наработки циклов нагрузки, убывает по мере удаления от поверхности образца [71]. Следовательно, в поверхност ных слоях создаются условия для концентрации пласти ческой деформации и образования субмикротрещин на бо лее ранней стадии циклического нагружения. К тому же, как правило, поверхностные слои материала имеют иска жения и повреждения, соприкасаются с той или иной средой, нередко агрессивной. Все это создает условия зарож дения усталостного повреждения, как правило, в поверх ностном слое деформируемого материала.
Второе обстоятельство — это влияние неоднородности напряженного состояния, существующего внутри поликри сталла и обусловленного самой природой его строения.
При небольших средних напряжениях о макрообъеме об разца в его микрообъемах (в кристаллитах, зернах) могут возникать значительные напряжения как при статическом, так и при циклическом нагружении. Причем микрообъемы материала могут быть в сложном напряжепиом состоянии (вплоть до трехосного растяжения или сжатия) даже при одноосном растяжении или сжатии макрообразца. Вслед ствие этого при близкой к нулю остаточной деформации макрообразца в микрообъемах материала может иметь место значительная пластическая деформация или значи тельное раскрытие образовавшейся микротрещины.
Оценивая различие механизмов разрушения материала при циклическом и статическом деформировании, следует иметь в виду обычно существующее различие в скоростях нагружения. При малой скорости возрастания напряжений (при статическом нагружепии) пластическое течение в зер нах металла успевает развиться по многим плоскостям скольжения, охватывая весь объем зерна. При быстром уве личении напряжений в течение полуцикла переменной на грузки заметное пластическое течение успевает развиться лишь в отдельных плоскостях скольжения, имеющих наибо лее слабое сопротивление пластической деформации. Пере мены знака напряжений приводят к повторному скольжению и превращению такой локальной полосы в устойчивую гру бую полосу скольжения и в дальнейшем — к появлению микротрещипы.
Классической схемой зарождения усталостной трещины (с образованием экструзий и интрузий) является модель Вуда [24]. В результате скольжения, происходящего под углом к поверхности, примерно равным 45°, в цикле рас тяжения могут образоваться уступы (рис. 8). В цикле ежа-
I
( / / / / / Выдавливание
V / / / /
I
Рис. 8. Модель Вуда зарождения усталостной трещины,
тия скольжение может |
идти |
по параллельным плоскостям |
и это может привести |
как |
к микроскопическим выступам |
на поверхности, так и к впадинам. При многократном цкклировапии эти микродефекты превратятся в макродефекты па поверхности деформируемого тела, в том числе в макротрещину.
Появление и развитие полос скольжения — не единст венный источник возникновения микротрещин в цикличес ки деформируемом материале. При больших амплитудах напряжений, относящихся к области малоцикловой ус талости, разрушение начинается с дробления зерен поли кристалла на области с различной ориентацией кристал лической решетки и возникновения на границах этих об ластей пор [169]. По мере увеличения -продолжительности циклического нагружения число пор увеличивается и они объединяются, образуя пустоты вдоль границ, которые в дальнейшем перерастают в микротрещины. Когда же та ких микротрещин становится много, они объединяются в макротрещины, выходящие за пределы зерна.
Разработана вакаисионная модель зарождения усталост ной микротрещины. Предполагается, что микроразрыв ма териала образуется вследствие коагуляции вакансий, как имеющихся в материале, так и образующихся при движении дислокаций. Переменные напряжения способствуют процес су образования вакансий, их перемещению и слиянию.
Еще один источник возникновения микротрещин — это различные включения, имеющиеся в реальном материале в том числе неметаллические. Вокруг включений могут возникать перенапряжения из-за нарушения регулярности строения материала, а также вследствие скопления в этих местах дислокаций. Микротрещина может появиться на границе включения или развиться из самого включения, если прочность последнего невысока. Многократное повто рение нагрузки способствует превращению микрообластей с включениями в источники суб- и микротрещин.
Относительно размеров возникающих микроразрывов сплошности материала можно указать следующее. Если расстояние между атомами равно 10~8 см, то зародышами трещин считаются разрывы, характерный размер которых на порядок или два превышает междуатомпые расстояния, т. е. не превышает сотой доли микрометра; зародышами субмикротрещии — разрывы с размерами до микрометра; зародышами микротрещины — разрывы с размерами от еди ниц до сотен микрометров. Это условное деление, завися щее от структуры материала и размеров деформируемого элемента, а также от метода обнаружения трещины. Поэто
|
|
му макротрещииои может назы |
|||
|
|
ваться в одних случаях разрыв |
|||
|
|
длиной ОД мм, в других — дли |
|||
|
|
ной 1 мм. |
|
|
|
|
|
Зародыши |
усталостных тре |
||
|
|
щин и субмикротрещин |
могут |
||
|
|
появиться на |
самом |
раннем |
|
|
|
этапе |
циклического нагруже |
||
|
MR VdN |
ния образца, |
и суммарный пе |
||
|
риод |
развития усталостной тре |
|||
Рис. 9. Обобщеплая |
диаграм |
щины |
может |
составлять около |
|
ма многоцикловой |
усталости |
95% |
общей долговечности. Од |
||
В. G. Ивановой. |
|
нако |
вначале |
скорость |
роста |
|
|
трещин очень |
невелика |
и по |
тому число циклов до образования макротрещипы на гладких образцах составляет 50—90 % общей долговеч ности. Для образцов с концентраторами напряжений, об легчающими развитие усталостной трещины, макротрещины могут быть обнаружены значительно раньше — при числе циклов 10—50 % общей циклической долговечности. На эти значения очень сильно влияют степень концентрации напряжений, состояние материала, среда, уровень нагруженности и другие факторы.
Схематическое представление различных стадий уста лостного процесса дает диаграмма усталостного разрушения металлов, предложенная В. С. Ивановой 171]. На этой ди аграмме (рис. 9) кривая усталости изображена линией
ABCD; линия |
А'В'С' — линия начала образования суб |
|
микроскопических трещин (линия повреждаемости); |
линия |
|
А ’С — линия |
пачала образования микротрещин; |
линия |
АВС соответствует окончательному разрушепию образца. Ниже линии A'B'C'D' необратимые искажения кристалли
ческой решетки не наблюдаются, поэтому напряжение
Ое названо циклическим пределом упругости. Число циклов /V,,, по достижении которого при напряжении оц начинают
возникать субмикроскопические трещины, названо крити ческим числом циклов. Если разрушение наступает по до стижении этого числа циклов, то соответствующее ему напря жение он называется критическим напряжением усталости. При напряжении, примерно равном критическому, может наблюдаться перегиб или разрыв кривых усталости.
Линиями рассматриваемой диаграммы разграничивают ся следующие три периода усталости. Проследим за ними на уровне напряжений, обозначенном M B 'N B :
I — инкубационный период, в течение которого проис
ходят искажения кристаллической решетки металла, до-
стйгающйе критического уровня на линии A'C'D';
I I — период развития субмикрос
копических трещин, возникающих в полосах скольжения, до размеров микротрещин;
I I I — период развития микротре |
|
||||||
щин до размеров макротрещин и |
|
||||||
рост |
последних |
вплоть до |
|
оконча |
|
||
тельного |
разрушения |
образца. |
|
||||
Продолжительность этих |
перио |
|
|||||
дов |
для |
различных |
материалов и |
|
|||
условий |
нагружения, |
как |
|
отмеча |
|
||
лось |
выше, различна. |
|
|
|
|
||
Для механизма распространения |
|
||||||
усталостной трещины |
(так |
же, как |
|
||||
и для процесса |
ее зарождения) су |
|
|||||
ществует |
ряд моделей, объясняющих |
|
|||||
стабильный рост трещины при цик |
|
||||||
лическом |
нагружении |
и влияние на |
|
||||
него |
различных |
факторов. Рассмот |
|
||||
рим одну из таких моделей, |
объяс |
|
|||||
няющих рост трещины за счет обрат |
|
||||||
ного сдвига [24]. |
|
|
|
|
|
||
На рис. 10 изображена вершина |
|
||||||
острой трещины длиной а. |
В полу-? |
|
|||||
период растягивающих напряжений |
|
||||||
вследствие их концентрации при вер |
Рис. 10. Модель роста |
||||||
шине |
трещины по подходящим плос |
усталостной трещины. |
костям скольжения могут происхо дить сдвиги в направлении наибольшего касательного напря-
же .шя (этапы 7 и 2). Благодаря этому трещина расширя
ется и одновременно увеличивается по длине на Да. Могут произойти аналогичные сдвиги в других плоскостях, пер пендикулярных к первым (этап 5), а затем — дополнитель ные микронластические деформации, и к концу полупериода растяжения вершина трещины может стать тупой (этап 4).
Во время полупериода сжатия напряжения в вершине трещины из-за концентрации вновь будут превышать предел текучести и могут вызвать сдвиги, но уже обратного знака, вследствие чего края вершины трещины сблизятся, несмотря на имевшую место пластическую деформацию, и острота вершины трещины восстановится (этап 5).
При последующих полупериодах растяжения и сжатия картина может повториться (этапы 6 и 7) и в результате
трещина вырастает еще на Да, сохранив для каждой ступени
Да характерный рельеф на поверхностях разрушения —■
так называемые усталостные бороздки. Эти бороздки на усталостных изломах можно видеть с помощью электрон ного микроскопа. Таким образом, усталостные бороздки — это последовательные положения фронта стабильно расту щей усталостной трещины.
Следует иметь в виду, что усталостные бороздки не всег да можно обнаружить на усталостных изломах, а также, что далеко не всегда каждому циклу напряжений соответ ствует усталостная бороздка. В зависимости от материала и условий нагружения одна бороздка может появляться после нескольких и даже многих циклов напряжений. Тем не менее картина усталостных бороздок в усталостном из ломе говорит не только о материале, но и о режиме нагру жения, вызвавшем усталостное разрушение.
Наряду с электронно-микроскопическим исследованием усталостных изломов изучение их с помощью световой мик роскопии и даже обычное обследование позволяют сделать очень важные выводы о характере действовавших нагрузок и о причинах возникшего разрушения. В настоящее время анализ усталостных изломов — это научное направление в проблеме усталости Ц89].
Как уже указывалось, условие зарождения усталостных трещин, а также относительная длительность периода рас пространения трещины (живучесть) существенно зависят от эффекта концентрации напряжений, возникающего в местах резкого изменения площади поперечного сечения деформируемого тела. Степень эффекта будет тем больше, чем резче будут изменяться форма и размеры тела вслед ствие надрезов, вырезов, отверстий или накладок. Про явление эффекта со:тоит в том, что в местах изменения пло щади поперечного сечения тела напряжения превышают номинальные, вычисленные в предположении, что рассмат риваемый эффект отсутствует. Схематически это показано на рис. И , где сгтах — максимальные напряжения в вершине надрезов или вырезов в растягиваемых стержневых элементах, могущие в несколько раз превышать номинальные напряжения оп. Количественной характеристикой рассматриваемого эффекта является теоретический коэффициент концентрации, напряжений
К = |
п |
(1.И) |
|
|
рассчитываемый или определяемый экспериментально спе циальными методами в предположении упругого поведения деформируемого тела [114, 142 и др.]. При наличии концен-