книги / Многоцикловая усталость при переменных амплитудах нагружения
..pdf
|
а2 |
|
|
____ |
л2 |
** |
|
где |
sj^iv — дисперсия |
оценки lg TV, |
s__ = |
thtaf2 — OLIZ- |
|||
|
|
|
|
|
lg N |
я |
1 |
процентная точка ^-распределения Стыодента с |
к = п — 1 |
||||||
степенями |
свободы. |
|
|
|
|
|
|
|
Для дисперсии sfen доверительные интервалы определя |
||||||
ются по |
процентным |
точкам |
^-распределения |
Пирсона |
|||
2 |
а с к — п — 1 степенями свободы: |
|
|
||||
% |
|
|
|||||
ft,T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ks\g JV/5C |
а_<С ^ig N |
ksig N/%. . |
a • |
(1.27) |
|
|
|
ft. |
2 |
|
ft>1 |
2 |
|
Процентные точки распределения Стыодента и Пирсона содержатся во многих руководствах по статистике, например
вработе [49]. Доверительные интервалы (1.26) и (1.27) раз личны для различных выборок образцов даже при сохра нении всех условий испытаний и имеют следующий смысл: при многократном воспроизведении испытаний и построении по опытным данным доверительных интервалов эти довери тельные интервалы «накроют» истинные значения параметров
Е(lg N) и sjg N в (5-й доле испытаний. Обычно используются
значения |5 = 0,9 и (5 — 0,95.
При испытаниях на нижних уровнях разрушающих на пряжений, близких к пределу выносливости, имеются на ряду с разрушившимися образцы, выдержавшие базу испы таний. Простые линейные оценки параметров нормально го распределения для малых усеченных выборок предложены
вработе [143]. В работе [145] изложен метод определения доверительных интервалов для Е (lg N) и % ^ и даны графи
ки параметров, необходимых для вычислений. Простая оценка параметров логарифмически нормального распре деления долговечностей возможна с помощью метода разде ляющих разбиений [185]. При малых объемах усеченных выборок (до 10 образцов) достаточно хорошие оценки Е (lg N)
получаются при наличии не менее половины разрушенных из общего числа испытанных образцов. Оценки параметра разброса % Л при малых объемах выборки менее достоверны.
Долговечность TVp, соответствующую вероятности раз рушения Р (кваптильную долговечность), можно оценить,
используя |
предположение |
о нормальности величины |
lg N. |
|
тт |
„ |
* |
IgW — Я(1сЛП |
|
Нормированная случайная |
величина § = |
—---------——1 |
рас- |
S\*N
пределепа по нормальному закону с нулевым средним и еди ничной дисперсией. Значения этой случайной величины — М.Р, соответствующие заданным уровням вероятности Р, затабулированы и называются квантилями нормированного
нормального распределения, |
например uo.oi = |
—2,33; «о,05 = |
||
= |
—1,64; «од = |
—1,28. С |
помощью кваптилей величины |
|
£ |
квантильные |
долговечности N r можно |
оценивать по |
следующей формуле, в которой вместо среднего и средне
квадратического отклонения используются |
их выборочные |
оценки: |
|
N P = iQW"+up^ N. |
(1.28) |
Очевидно, что величина Np изменяется от выборки к выбор ке и необходима оценка достоверности определения Np
с учетом объема проведенных опытов и рассеяния резуль татов.
Для получения оценок долговечностей, соответствующих вероятностям разрушения Р с учетом выборочного характе-
ра оценок lg N и SIRN , можно использовать толерантные пределы [2] Nptо, определенные заменой в выражении (1.28) квантиля up на коэффициент tpto:
Npfi = Ю1елг+<р’°а1ел, |
(1.29) |
где |
|
tp,e = |
|
“1 |
|
2п |
— 2 |
|
(1.30) |
Смысл оценки Npte следующий: 1 — 0 — доля тех |
выбо |
рок результатов испытаний, использование которых при расчете предела N p j гарантирует получение консерватив
ной оценки истинного квантиля, соответствующего вероят ности разрушения Р.
Результаты усталостных испытаний па нескольких уров нях напряжений о, обрабатывают совместно с помощью ре грессионного анализа [2, 160, 175]. Предпосылками регрес
сионного анализа являются следующие |
положения: |
1. Распределение lg N для каждого |
уровня ст* является |
нормальным, результаты испытаний разных образцов ста тистически независимы.
2. Известен вид зависимости параметров нормального
распределения lg iV — Е (lg N) и % д? от х = |
о (при обработ |
ке в полулогарифмических координатах) |
или от х = lg а |
(при построении кривых усталости в логарифмических ко
ординатах) с точностью до параметров |
a, b, а2: |
|
|
Е (lg N) = а + Ъх; |
|
(1.31) |
|
ч |
|
|
(1.32) |
$1ц н (х) = |
ш (я) |
• |
|
|
|
С помощью линейного регрессионного анализа оцени ваются параметры теоретической линии регрессии (1.31) а и Ь, а также погрешности этих оценок. По оценке величины s2 могут быть построены кривые усталости по параметру вероятности разрушения. Приведем основные соотношения линейного регрессионного анализа. Теоретическое уравне ние регрессии удобно представить в виде
E(igN) = — b (х — х) -{- е. |
(1.33) |
ЛЛ
Оценки Ъ и е по экспериментальным данным параметров Ь не уравнения регрессии являются случайными величинами,
распределенными по нормальному закону и некоррелированны-
ЛЛ
ми [63]. Величины Ъ, е и дисперсии этих оценок sX. H S X,
а также детерминированная величина х (определяемая уров
нями напряжений о , и числом образцов H i , испытанных на уровне i) определяются по известным формулам [2, 160].
Параметры линии регрессии вычисляются так:
|
711 |
|
|
|
т |
< W i |
|
|
Е |
|
_ |
Л |
Е |
|
|
X = |
1=1 |
• |
У |
~ |
i=l |
* |
(1.34) |
771 |
1 |
m |
Е Wi n i |
|
Е |
|
1=1 |
т |
i= i |
|
|
|
||
Л |
I |
wifti (z i — *) V |
|
b — |
i= l |
1 |
|
т |
|||
|
|||
|
S |
0) ^ г (аг4 _ ■i)1 |
|
где т — число уровней |
i=l |
|
|
испытаний а*; со» = |
(1.35)
ю (я*); xt — ш
(или Xi = lg Of); Hi — выборочное среднее lg N |
образцов, |
испытанных на уровне г: |
|
п; |
|
Е Уц |
(1.36) |
V i - - * * — |
|
ni |
|
iHij— lg Ny — результат /-го испытания па уровне г).
Лл
Дисперсии Ъ и е оцениваются следующим образом:
А = - _ |
Л |
|
|
л |
S2 |
2 |
- —*» |
|
|
|
Ль |
(1.37) |
||
Е wtni |
|
Е |
*)а |
|
i=i |
|
|
i=i |
|
Л |
|
|
|
|
где s2 (см. формулу (1.32)) рассчитывается так:
т |
ni |
Л |
Л / т |
\ |
= Е |
Е ®» \Уа + |
Ь |
(х; — х) — е щ Е |
щ — 2 ) . (1.3 |
1=1 7=1 |
|
\i=i |
/ |
Эмпирическая линия регрессии, определенная по опытным данным, имеет вид
lg N (ж) = — S (х — х) + е. |
(1.39) |
Поскольку Ъ же пекоррелированы и нормальны и, следо вательно, независимы, дисперсия lg N может быть вычисле
на по формуле
lgJV |
— х)' |
JI р2 |
(1.40) |
|
|
|
Доверительные интервалы для параметров е, Ъ и средних значений логарифмов долговечности Е (lg N) строятся с по
мощью процентных точек распределения Стыодента с числом
|
|
|
|
т |
|
степеней |
свободы к = |
щ — 2 по формулам, аналогичным |
|||
формуле |
(1.26): |
|
i=i |
|
|
|
|
|
|||
л |
|
а |
|
|
|
е — t |
a s~ <Ze <С е 4 - 1 а s~: |
|
|||
hi |
^ |
е |
|
kj "2 " е |
|
Ь— t |
a s ~ < & < b |
+ |
£ |
(1.41) |
|
h , T |
Ь |
|
k , T b |
|
|
lg N (xi) — |
< |
E (lg # ) < lg N |
o S p |
При исследовании влияния какого-либо фактора на кри вую усталости образцов или элементов конструкций необ ходимо учитывать, что оценки кривой усталости по экспе риментальным данным являются случайными, и поэтому сопоставлять кривые усталости необходимо на основе ста тистических критериев, изложенных в работе [2] и исполь-
л |
л |
2 |
2 |
зующих оценки Ь, |
е, а также их дисперсии |
Ъ |
и |
|
|
е |
При регрессионной обработке обычно не учитывают ре зультаты испытаний, полученные на уровнях с неразрушен ными образцами. Для учета неразрушившюгся образцов может быть применен метод максимального правдоподобия, однако это в значительной степени усложнит расчеты. Учет зависимости дисперсии lg N от уровня нагрузки существенно
не изменяет оценку линии регрессии, однако неучет этой зависимости может привести к погрешностям при построе нии кривых усталости по параметру вероятности разруше ния при малых Р . Функцию © (я) в формуле (1.32) можно задавать в точках х = Xi по результатам оценки дисперсии
Ig N иа каждом |
уровне |
о*: |
$ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
2 |
£ |
(1.42) |
w ^ = |
|
/ГГ" ; |
*1е л'<*<> = |
' 1 п . — 1 |
|
|
Чц TVl®i/ |
|
* |
|
Необходимость учета зависимости % ^ (х) от х, т. е. от
уровня нагрузки, проверяется применением критерия Бартлета однородности дисперсий. Если разница sfg N (л:,) для различных Хг оказывается незначимой, во всех формулах
МОЖНО ПОЛОЖИТЬ (0{ = 1.
Адекватность выбранного уравнения линии регрессии проверяется графически, а в случае испытаний на каждом уровне напряжений нескольких образцов (по 2 и более) можно применить статистический критерий, основанный на дисперсионном отношении
|
2 |
|
+ Ъ (Xi — х) — е ] У ( т — 2) |
|
F = |
i=l |
|
(1.43) |
|
т |
пг |
|||
|
|
S S
1=1 7=j
где числитель характеризует меру рассеяния эксперименталь ных данных вокруг эмпирической регрессионной кривой lg N (x)j а знаменатель — меру рассеяния эксперименталь
ных данных около своих частных средних pi. Если величина
F не превышает критического значения для выбранного
т
уровня значимости и числа степеней свободы /с, = 2 т — т;
1=1 кг = т — 2, то гипотеза адекватности линии регрессии со
храняется. Для проверки логнормальности распределения долговечностей можно использовать совместный анализ ос
татков гу для всех уровней |
о*, определяемых по формуле |
Гу = []g iVy |
lg N]/S\g JV (#i)» |
где / — номер образца, разрушенного на i-м уровне нагрузки.
С помощью вариационного ряда остатков можно про верить логнормальность распределения по подходящему кри терию или графически, на нормальной вероятностной бу маге.
По результатам регрессионной обработки данных уста лостных испытаний можно построить кривые усталости по параметру вероятности разрушения. При этом пользуются следующим соотношением:
iVP = 10(leJV)p, |
(1.44) |
которое в частном случае Р = 0,5/ принимает вид
Л/0>5 = 10е (1вЛ), |
(1.45) |
поскольку для нормального распределения lg N
(lg N)p = Е (lg N) -f wPslg N (x). |
(1.46) |
Подставляя в выражение (1.45) оценку Е (lg N ) по резуль
татам регрессионного анализа (1.39), получаем уравнение кривой усталости по параметру вероятности разрушения Р = 0,5, называемой иногда медианной кривой усталости
(конкретное выражение приводится для х — lg о):
ЛГ„,5 (а) = Ва~*, В = 10'+? F “. |
(1.47) |
Кривые усталости по параметру вероятности разруше ния могут быть построены согласно выражениям (1.44) и (1.46) по формуле
N P (о) = i o ^ -н-ийг |
(1.48) |
где lg N (о) вычисляется согласно оценкам по линии регрес
сии; ^iE ы (о) представляет собой оценку согласно уравнениям (1.32) и (1.38); up — квантиль нормального распределения.
Для учета ограниченного объема выборки аналогично соотношениям (1.29) и (1.30) рассчитываются толерантные пределы для долговечностей, имеющие тот же смысл, что и выше (при оценке толерантных пределов по результатам испытаний на одном уровне):
N P.O = |
(1.49) |
ip.о = ир -\-щ X
(1.50)
На рис. 14 показаны кривые усталости, построенные с помощью регрессионного анализа для вероятностей Р = = 0,5 и Р = 0,01, а также толерантные пределы с уровнем доверия 1 — 0 = 0,99 (вероятность разрушения Р = 0,01).
Линия регрессии практически совпала с кривой усталости, построенной графическим способом. Кривая усталости, со ответствующая вероятности разрушения Р — 0,01, постро
енная по формуле (1.48), лежит левее аналогичной кривой
усталости, построенной графическим способом, что объясня ется несколько большим значением si^jy на уровне нагрузки а = 80 МПа по сравнению с большими уровнями. Несмотря на довольно большой объем выборки (разрушено более 30 образцов), толерантные пределы для долговечностей ле жат значительно левее данных, полученных по формуле (1.48). И хотя это обусловлено тем, что уровень доверия взят довольно высоким (1 — 0 = 0,99), такие результаты показывают необходимость учета ограниченности выборки при усталостных испытаниях.
Регрессионную обработку данных усталостных испытаний можно проводить и при отклонении действительного распре деления долговечностей от нормального, при этом получае мые оценки будут приближенными. При сопоставлении лог нормального распределения с другими распределениями, применяемыми при оценке распределения усталостной дол говечности, необходимо отметить следующее. Логнормаль ное распределение лучше соответствует экспериментальным данным, чем двухпараметрическое Вейбулла, причем даже введение порога чувствительности по циклам не позволяет в ряде случаев получить удовлетворительное согласование эксперимента и распределения Вейбулла [1611. Логнормаль ное распределение обладает рядом преимуществ, связанных с более простой и привычной для инженеров техникой вы числений [8, 9, 63, 84, 160, 162, 182].
В пользу логарифмически нормального закона свиде тельствует также и тот факт, что оценки квантилей, соот ветствующие малым вероятностям разрушения при исполь зовании этого закона, дают погрешности, идущие в запас прочности. Вместе с тем необходимо учесть, что усталостные испытания весьма длительны и дорогостоящи и поэтому целесообразна наиболее адекватная методика обработки этих результатов. В связи с этим отметим, что некоторые распределения, например диффузионное или Бернштейна, дают лучшие результаты, чем логнормальное при оценке долговечностей, соответствующих малым вероятностям раз рушения Г83].
8. ОПИСАНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ УСТАЛОСТИ С ПОМОЩЬЮ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЗАПАСА ПРОЧНОСТИ
В условиях многообразных зависимостей сопротивления усталости от различных факторов и рассеяния характеристик усталости существует возможность для реализации весьма разнообразных расчетов на прочность и долговечность при переменном нагружении, с различной полнотой и точностью
учитывающих указанные усложняющие обстоятельства. Не стремясь к изложению всех конкретных методов расчета, аопытаемся охарактеризовать их общую направленность.
Целью любого расчета на прочность при переменных на грузках является определение разрушающего или неразрушающего их уровня, а также соответствующих напряжений и установление степени удаленности эксплуатационного ре жима от предельного. Последнее достигается с помощью как коэффициентов запаса прочности, так и вероятностной оценки.
Вследствие того что усталость зависит не только от уров ня нагрузок или напряжений, но и от времени их действия, наряду с установлением их предельных значений столь же большое значение имеет определение усталостной долго вечности. Для этой характеристики также применимы оцен ки с помощью коэффициентов запаса прочности или вероят ности, устанавливающих соотношение между необходимой
ирасчетной (или экспериментальной) долговечностью. Показатели предельных значений напряжений и усталост
ной долговечности как характеристики одного и того же процесса, выражаемого кривой усталости, взаимосвязаны. В некоторых случаях речь может идти только о пределах выносливости и коэффициенте запаса прочности. Один из таких случаев имеет место тогда, когда правая ветвь кривой усталости асимптотически приближается к горизонтали, а ресурс назначается неопределенно большим. В этом случае
эксплуатационный уровень |
напряжений а д, действующих |
в детали, сравнивается с |
пределом выносливости детали |
сгдд (который определяется положением указанной асимп тоты) и независимо от циклической долговечности находит ся коэффициент запаса прочности
п„ = -^2- . |
(1.51) |
ад |
|
Если вместо нормальных рассматриваются касательные напряжения или имеет место не одноосное, а сложное на пряженное состояние, то при наличии горизонтального уча
стка |
на кривой усталости коэффициент |
запаса вычисля |
ется |
аналогично. |
если значение nG} |
Деталь считается работоспособной, |
определенное по соотношениям типа (1.51), удовлетворяет условию прочности
(1*52)
где [л0] — допустимое значение коэффициента запаса проч ности, устанавливаемое нормативными документами на ос-
иове имеющейся информации о нагруженности, оценки точности определения всех характеристик, от которых за висит процесс усталости, определения возможностей тех нологии контроля дефектности, ответственности конструк ции, качества материала и учета предшествующего опыта эксплуатации аналогичных элементов конструкций. Обыч но [гг] = l,5 -i- 2,5. Если же степень осведомленности о всех факторах усталости и уровень технологии изготовления и контроля высокие, а требования к весовым показателям изделия жесткие, то Г/г] = 1,3 -f- 1,5.
Точно таким же остается расчет по коэффициенту запаса прочности и выбор его значений и в том случае, когда кривая усталости не имеет горизонтального участка и для заданной долговечности N устанавливается значение предела ограни ченной ВЫНОСЛИВОСТИ CTBJV
Можно выделить различные варианты расчетов, в кото рых на основе данных о нагруженности элемента конструк ции, с одной стороны, и экспериментальных данных охарактеристиках усталости материала с учетом условий его ис пользования в элементе конструкции, с другой, определяются не только предельные значения напряжений, но и значения усталостной долговечности. Количество этих вариантов ра счета определяется режимами, видами нагружения и ха рактером экспериментальной информации о показателях сопротивления усталостному разрушению. Рассмотрим пе речень возможных вариантов расчета.
Говоря о режимах нагружения, следует учитывать то обстоятельство, что расчеты ведутся в напряжениях (или в деформациях), а это означает, что при массовом производ стве одних и тех же элементов конструкций, предназнача емых для эксплуатации с одинаковым уровнем переменной нагрузки, в них могут возникать различные переменные напряжения (и деформации) из-за отклонений в технологии изготовления, обработки и сборки. Поэтому в общем следу ет различать по меньшей мере четыре варианта переменной напряженности элемента конструкции:
1.Циклические напряжения с неизменными во времени значениями сгтпх и сгт щ для всех экземпляров данного эле мента конструкции.
2.Циклические напряжения с неизменными во времени
значениями огаах и от 1П, различными для различных экземп
ляров данного элемента конструкции, т. е. значениями сгщак и cjmjn, имеющими статистический разброс.
3. Переменные напряжения с программно или случайно изменяющимися во времени значениями сгтах и amtn с одина ковыми для всех экземпляров данного элемента конструкции