книги / Основы прикладной теории упругих колебаний
..pdf
|
В этом случае из выражения (169) получим |
|
||
|
Сsin — = О, D = |
О, |
|
|
|
ч |
|
|
|
|
— = пп {п = |
1,2,3... |
|
|
отсюда находим частоты: |
|
|
|
|
|
плс1 |
|
|
|
|
А» = |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
Если левый конец вала свободен, а на правом конце имеется |
|||
диск, то X' —0 при х = 0; hp2X = |
GJPX' при х = I. При помощи |
|||
выражения (169) находим |
|
|
|
|
|
С = 0; 10р2 cos — = — GJP— sin — , |
|||
|
Ci |
|
Ci |
Ci |
или |
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PJpi |
|
|
Изгибные колебания балок |
|
|
|
|
|
Основное уравнение. Из курса сопротивления материалов, |
|||
известно соотношение |
|
|
|
|
|
EJ &у_ = М, |
|
(170) |
|
|
дх2 |
|
|
|
где |
EJ — жесткость при изгибе; |
|
|
У= У{х, t) — прогиб;
М= M(x,t) — изгибающий момент.
Кроме того, известно
|
от |
= <7. |
|
(171) |
|
дх2 |
|
||
где q — интенсивность распределенной нагрузки. |
|
|||
Объединяя выражения (170) и (171), получим |
|
|||
а2 |
EJ |
&у_ |
= Я- |
(172) |
дхп- |
дх'1 |
В задаче о свободных колебаниях нагрузкой для упругого скелета являются распределенные силы инерции
Я= |
т |
Vy_ |
9 |
|
|
а/2 |
|
1? '. '
где т — интенсивность массы балки |
(масса единицы длины), |
и уравнение (172) принимает вид |
|
Л |
= 0. |
Зх* |
|
В частном случае постоянного поперечного сечения, EJ = const, т — const, получим
д2У |
, |
д*У ___ Q* |
а/2 |
"|~ т |
дх* |
когда
(173)
Решение уравнения. Для решения уравнения (173) полагаем, как и выше,
Тогда |
у = Х(х)Т (t). |
(174) |
||
|
|
|
|
|
f |
_ |
EJ |
xIV |
|
Т |
~ |
m ‘ |
X |
|
Для тождественного выполнения равенства необходимо, что бы каждая из частей равенства была постоянной. Обозначая эту постоянную через —р2, получим два уравнения
t + р2Т = |
0; |
(175) |
Х1У-----Л х |
= 0. |
(176) |
EJ |
|
|
Первое уравнение указывает на то, что движение носит коле бательный характер с частотой р. Второе уравнение определяет форму колебаний. Решение уравнения (176) соответственно его порядку содержит четыре постоянные и имеет вид
X = Схsin kx -f- С2 cos kx + C3 sh kx + C4 ch kx,
где |
___ |
k = Y l r - |
(177> |
Удобен предложенный A. H. Крыловым [36] вариант записи общего решения
X = CXS + СоГ + C3U+ C4V, |
(178) |
* Собственный вес балки также вызывает перемещения, которые не зави сят от времени t и здесь не учитываются. Это означает, что прогибы при колебаниях отсчитываются от положения статического изгиба.
123
где
S = -у (ch kx + cos kx);
T = — (sh kx + sin kx);
2
(179)
U = j(c h k x — cos kx); V = — (sh kx — sin kx)
представляют собой функции A. H. Крылова.
Следует обратить внимание, что S = l , r = £ / = V = 0 при х — 0. Функции S, Т, JJ, V связаны между собой следующим об разом:
(180)
Поэтому производные выражения (178) записываются в виде
X' = k (CXV + |
C2S + CST + CJJ); |
|
||
Xй= |
k2 (CXU - f C2V - f CsS + |
CJ); |
(181) |
|
X"' = |
k? (CXT + |
C2U + C3V + |
C4S). |
|
В задачах рассматриваемого класса число собственных час тот рп бесконечно велико; каждой из них отвечает своя функция времени Тп и своя фундаментальная функция Хп. Общее реше ние получится путем наложения частных решений вида (174):
у = ^ Х М ТА 0- |
(182) |
Л=1 |
|
Для определения собственных частот и форм необходимо рас смотреть граничные условия.
Граничные условия. Для каждого конца стержня можно ука~
зать два граничных условия. |
с т е р ж н я (рис. 65, а). Нулю рав |
||
С в о б о д н ы й к о н е ц |
|||
ны поперечная сила Q = EJX"'T и |
изгибающий момент |
М = |
|
= EJX"T. Поэтому граничные условия принимают вид |
(182а) |
||
X " = |
0, X ' " |
= 0. |
124
Ш а р н и р н о |
о п е р т ый |
к о н е ц с т е р ж н я (рис. 65, б) . |
|
Нулю равны прогиб у = XT и изгибающий момент т = EJX"T. |
|||
Следовательно, граничные условия будут |
|
||
|
X = О, Х "= 0. |
(183) |
|
З а щ е м л е н н ы й конец |
(рис. 65, в). Нулю равны прогиб |
||
у = XT и угол поворота <р = Х'Т. |
|
||
Граничные условия: |
|
|
|
|
Х = 0; Х' = 0. |
(184) |
|
Н а к о н ц е |
с т е р ж н я |
и м е е т с я |
т о ч е ч н_ый г руз |
м а с с ы |
т 0 |
(рис. |
65, г) . Его сила инерции |
может |
быть |
при |
помощи уравнения |
(175) записана в виде т0р2ХТ; она д о л ----------
жна быть равна поперечной силе Q —
— EJX"'T, поэтому граничные условия
принимают вид |
--------- |
m0p2X = + EJXn,\X" = 0. |
(184а) |
В первом условии знак плюс прини |
|
мается в случае, когда точечный |
груз |
связан с левым концом стержня, и знак минус, когда он связан с правым кон цом стержня. Второе условие вытекает
из отсутствия изгибающего |
момента. |
||
У п р у г о |
о п е р т ый |
конец |
|
с т е р ж н я |
(рис. 65, д). Здесь изгиба |
||
ющий момент равен нулю, а |
попереч |
||
ная сила Q = EJX'"T |
равна |
реакции |
|
опоры — с0у = —СоХТ |
(с0 — коэффи |
циент жесткости опоры). Граничные условия:
X " = 0; EJX'" = ± C oX
—щу = —иг0ХТ
_________
а)
б)
в)
г)
б)
Рис. 65
(185)
(знак минус принимается в случае, когда упругая опора являет ся левой, и знак плюс, когда она является правой).
Частотное уравнение и собственные формы. Развернутая за пись граничных условий приводит к однородным уравнениям от носительно постоянных С1, С% С3 и С4.
Чтобы эти постоянные не были равны нулю, должен равнять ся нулю определитель, составленный из коэффициентов системы; это приводит к частотному уравнению. При этих операциях вы ясняются соотношения между Сь С2, С3 и С4, т. е. определяются собственные формы (с точностью до постоянного множителя).
Проследим составление частотных уравнений на примерах.
125
Для балки с шарнирно опертыми концами имеем согласно выражениям (183) следующие граничные условия: X = О, X" = О при х = 0 и х — I. При помощи выражений (178) — (181) полу чим из первых двух условий Ci = 0; Сз = 0.
Теперь два остальных условия можно записать в виде
СгТ (kl) -f CJU (kl) = 0; C2V(kl) + CJ(kl) = 0.
Чтобы С2 и С4 не были равны нулю, необходимо равенство нулю определителя:
T(kl) |
U(kl) = 0. |
|
|||
U(kl) |
T(kl) |
|
|||
Таким образом, частотное уравнение имеет вид |
|
||||
[Т (kl) + U (kl)) [Т (kl) — U (kl)] = 0. |
|
||||
Подставляя выражения Т и V, получим |
|
||||
sh klslnkl = |
0. |
|
|||
Так как sh£/=£0, то частотное уравнение принимает вид |
|
||||
Корни этого уравнения |
sinkl —0. |
|
(186) |
||
|
|
|
|
||
kl = пи (п — 1,2,3... ). |
|
||||
Учитывая выражение (177), получим |
|
|
|||
Рп = |
пая 2 |
/ |
EJ_ |
(186а) |
|
/а |
у |
m ' |
|||
|
|
Обратимся теперь к определению собственных форм. Из запи санных выше однородных уравнений вытекает следующее с о о т ношение между постоянными С2 и С4:
с1= -Ш1с2.
4 Т(Ы)
Следовательно, уравнение (178) получает вид
ИЛИ
= 27^7) ^Sin knXsh knX+ Sin knl sh knl)'
Согласно условию (186) получаем
Xn== Cnsin knx, |
(1866) |
126
„ |
C2shknl |
. |
где Сп = |
—£— — |
— новая постоянная (ее значение остается не- |
|
^■T(knl) |
|
определенным, пока не введены в рассмотрение начальные ус ловия).
Рассмотрим теперь балку с од ним защемленным и одним упруго опертым концом (рис. 66). Согласно выражениям (184) и (185) гранич ные условия имеют вид X = О, X' = = 0 при х = 0; X" = 0, EJX'" —CQX при х = •/. Из первых двух усло вий следует Ci = С2 = 0. Используя два других условия, при помощи вы
ражений (178) и (181) получим уравнения
C3S(yfe/) + Q T (^ ) = 0;
EJ [C3V (kl) + C4S (kl)] = с0 [C3U (kl) + C4V (kl)],
или после замены по формулам (179)
sh kl cos kl — sh kl ch kl =
Решения для ряда других случаев приведены в справочни
ке [1].
Определение двизкения по начальным условиям. Если тре буется определить движение, следующее после начального воз мущения, то необходимо указать для всех точек балки как на чальные смещения, так и начальные скорости:
у(х,0) = у0(х);
ч.
V (х, 0) = у (х, 0) = v0 (х),
и использовать свойство ортогональности собственных форм
Ji Х П (х) x m (х) d x = О( т Ф п ) .
о
Общее решение (182) запишем в виде
|
со |
|
|
У = |
2 |
Х п(*) (A. sin p j + Я cos p„t). |
(188) |
|
Л=1 |
|
|
Скорость определяется выражением |
|
||
У = |
со |
Рпх п(*)(Апcos Pnt — Впsin pnt). |
|
2 |
(189) |
n=l
127
Подставляя в правые части уравнений (188) и (189) t —О, а в левые части — предполагаемые известными начальные сме щения и скорости, получим
Уо = 2 ВпХп (х) ; |
= |
РпАпХ" (Х)' |
п= 1 |
|
п=\ |
Умножив эти выражения на Хт и проинтегрировав по всей длине, получим
j |
Уо (х) Хт(*) dx = Bmfj [Хт(*)]2 dx; |
|
* |
i |
(190) |
|
||
j |
v0(л:) Хт(х) dx = А тртj* [Хт(л;)]2 dx. |
|
Бесконечные суммы в правых частях исчезли вследствие свойства ортогональности. Из выражений (190) следуют фор мулы для постоянных Ати Вт :
i
f Щ(х) Хт (х) dx
А _ |
J2_________________• |
|
|
|
Лж --- |
» |
> |
|
|
|
PmJ* [Хт (х)I2 dx |
|
|
|
|
|
|
|
( Ш ) |
|
| y0(x)Xm{x)dx |
|
|
|
Вт= |
1 |
|
|
|
|
J [Xm(x)Pdx |
|
|
|
Теперь остается подставить эти результаты в решение (188). |
||||
|
Н |
Снова отметим, что выбор |
||
Ж |
— |
масштаба собственных форм |
||
V////7? |
несущественен. Если, напри |
|||
Рис. 67 |
|
мер, в выражении |
собствен |
|
|
ной формы |
(1866) |
принять, |
|
большую, то формулы |
|
вместо Сп |
величину в а раз |
|
(191) дадут результаты в а раз меньшие; |
после подстановки в решение (188) эти различия компенсируют друг друга. Тем не менее, часто пользуются нормированными собственными функциями, выбирая их масштаб таким, чтобы зна менатели выражений (191) равнялись единице; это упрощает вы
ражения Ат и ВтВлияние постоянной продольной силы. Рассмотрим случай,
когда колеблющаяся балка испытывает действие продольной силы N, величина которой не меняется в процессе колебаний
128
(рис. 67). Как известно из курса сопротивления материалов, в случае действия продольной силы уравнение статического из гиба (172) усложняется и приобретает вид1
(EJy'T + Ny" = q.
Полагая q ——ту и считая жесткость постоянной, получаем уравнение свободных колебаний
d8y |
, N |
д*у . |
EJ |
. * ± _ о . |
(192) |
д№ |
т |
дхг |
т |
дх1 |
|
Примем по-прежнему частное решение в виде у = Х(х)Т(t), Тогда уравнение (192) распадается на уравнения
|
|
__ |
„2. |
|
Т |
— |
г |
N_ |
X" |
EJ |
XI V |
гп |
X |
m |
= - р 2. |
|
Первое уравнение выражает колебательный характер реше ния, а второе определяет форму колебаний и позволяет найти также частоты. Перепишем его в виде
X1V+ <*2Х" — №Х = 0 , |
(193) |
где k определяется, как и выше, формулой (177), а
(194)
« = 1У / ЧEJ-
Решение уравнения (193) имеет вид [6 6 ]
X = Схsh sxx -j- С2 ch ‘j- C3 sin S2X -j- C4 cos
где
SI = ] / - T + ] / T + * ‘ ;
* - / $ + ] / T + » -
Рассмотрим случай, когда оба конца стержня имеют шар нирные опоры. Условия на левом конце X = 0; X" = 0 дают С2 = = С4 = 0. Удовлетворяя те же условия на правом конце, получим
Схsh sxl + С3sin s2/ = 0 ;
CiS? sin sxl — C3S2 sin s2/ = |
0 . |
1Здесь положительной считается сжимающая |
сила. |
5 Заказ 685 |
129 |
Приравняв нулю определитель, составленный из коэффици ентов при величинах Сi и С3, приходим к уравнению
или |
(si + |
sl) sh sxl sins2/ = |
0 , |
|
|
|||
|
|
sin sJ — 0 ; |
|
|
(195) |
|||
|
|
|
|
|
||||
корни этого частотного уравнения |
|
|
|
|
|
|||
sd = |
tm |
|
(n = |
1,2, 3 ,...) . |
|
|||
Следовательно, |
собственная |
частота |
определится из урав |
|||||
нения |
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
+: |
т р - |
= П~. |
|
|
|
|
4 |
EJ |
|
||||
Отсюда при учете выражения (194) находим |
|
|||||||
|
2тг2 |
|
|
|
|
N12 |
|
|
|
пйп |
|
|
|
|
|
|
|
Рп = |
~ |
y |
fEi ] / |
1 — n2n2EJ |
(196) |
|||
При растяжении |
(N < |
0) частота увеличивается, при сжатии |
||||||
уменьшается. Когда сжимающая |
сила N приближается |
к кри |
||||||
|
|
|
тическому |
значению, |
корень |
|||
|
|
|
|
стремится к нулю; вместе с |
||||
|
|
|
этим к нулю стремится |
и ча |
||||
|
|
|
|
стота рп. |
цепных |
усилий. |
||
Р и с - 68 |
|
|
|
|
Влияние |
Выше продольная сила счита лась заданной и не зависящей от перемещений системы. В неко торых практических задачах сопровождающая процесс попереч ных колебаний продольная сила возникает вследствие изгиба балки и носит характер реакции.
Рассмотрим, например, балку с шарнирно неподвижными опорами (см. рис. 6 8 ). При изгибе балки возникают горизон тальные реакции опор, вызывающие растяжение балки; соот ветствующее растягивающее усилие принято называть цепным усилием. Если балка совершает поперечные колебания, то цеп ное усилие будет меняться во времени.
Если в мгновение t прогибы балки определяются функцией у(х), то удлинение оси можно найти по формуле
А/ dx.
=шо г
Соответствующее цепное усилие найдем при помощи закона Гука:
N = — |
M = — |
f (-^ -Y dx, |
l |
21 |
J \ dx ) |
130
и подставим этот результат в уравнение (192) вместо продоль ной силы N (с учетом знака):
i
дгУ |
EF |
д*у Г ( |
д у \ 2 |
EJ |
д*у _ п |
(197) |
|
Ла |
2ml |
' дх* ) \ |
дх ) |
^ т |
дх* |
||
|
|||||||
|
|
о |
|
|
|
|
Полученное нелинейное интегро-дифференциальное уравне ние в данном случае упрощается при помощи подстановки
у = апТпsin -2S -, |
(198) |
где Тп = Tn(t) — безразмерная функция времени, |
максималь |
ное значение которой можно положить равным любому числу, например, единице; ап— амплитуда колебаний.
Подставив выражение |
(198) в уравнение (197), получим |
|||||
обыкновенное дифференциальное уравнение |
|
|||||
|
|
Тп+ |
спТ + dnT3= 0, |
(199) |
||
в котором коэффициенты имеют следующие значения: |
||||||
с |
|
— EFa\ -ELUL- |
и4я4 |
' |
||
п |
dn— EJ ml* |
|||||
|
п |
|
Важно заметить, что дифференциальное уравнение (199) не линейно; следовательно, частота свободных колебаний зависит от их амплитуды.
Точное решение для п-й частоты поперечных колебаний р* имеет вид
Рп= РпА>
где Рп — частота поперечных колебаний, найденная без учета* цепных усилий; %— поправочный коэффициент, зависящий от отношения амплитуды колебаний ап к радиусу инерции попереч
ного сечения |
р. |
|
|
|
|
|
|
Для п = |
1 коэффициент % имеет следующие значения: |
|
|||||
Я1 :2р . . . . |
О |
0,5 |
1 |
2 |
5 |
10 |
100* |
к ..................... |
1 |
1,09 |
1,31 |
1,98 |
4,75 |
8,53 |
84,72 |
При соизмеримости амплитуды и радиуса инерции попереч ного сечения поправка к частоте становится значительной. Нели, например, амплитуда колебаний стержня круглого сечения рав на его диаметру, то ах:2р = 2 и частота почти в 2 раза больше, чем в случае свободного смещения опор.
Случай ах: 2р-> соответствует нулевому значению радиу са инерции, когда изгибная жесткость балки исчезающе мала
131
5*