книги / Механика деформируемого твердого тела.-1
.pdfленной поперечной нагрузки интенсивностью —dm/dx. Если, кроме того, на балку действует задаппая попереч
ная нагрузка |
g, |
то приведенная поперечная нагрузка |
окажется равной |
q — т\ что и соответствует правой ча |
|
сти уравнения |
(2.6). |
Довольно равнодушный тон нашего рассуждения мог усыпить внимание читателя. В действительности же здесь не все безупречно, и хорошо, если описанное статически
эквивалентное представление заданных пар , вертикальны ми силами несколько насто
рожило читателя и показа |
а |
|
||
лось ему сомнительпым. Дей |
Г — И |
|||
ствительно, ' подобные |
стати |
|||
m |
-/7 7 |
|||
ческие преобразования |
спра |
|
|
|
ведливы только применитель |
|
|
||
но к абсолютно твердым те |
|
'-(m+dm) |
||
лам, а в механике деформи |
6 |
|||
руемого тела к ним нужно |
- // |
У ц |
||
относиться с осторожностью. |
j . . |
Казалось бы, |
что предло |
|
m |
-m |
m+dm |
|
женную |
замену |
можно обос |
Рис. 2.4. |
Замена |
распределен |
|
новать |
ссылкой |
на принцип |
ной |
моментной |
нагрузки ста |
|
Сен-Венана, но в данном |
тически |
эквивалентной систе |
||||
случае такая ссылка была бы |
мой вертикальных сил: а) для |
|||||
неубедительной, |
поскольку |
одного элемента балки; б) для |
||||
двух |
соседних |
элементов |
||||
преобразование |
нагрузки |
|
|
балки |
вдесь носит пе локальный ха рактер, а относится ко всей длине балки, и, следователь
но, способно исказить всю картину напряжений и дефор маций. Но чем же тогда объяснить, что явно сомнитель ная замена полностью согласуется с бесспорным урав нением (2.6)?
Единственное и притом исчерпывающее объяснение совершенно не связапо с принципом Сен-Венана, а вы текает из принятой в технической теории гипотезы пло
ских сечений. |
Так как согласно |
этой гипотезе |
сдвиги |
||
полагаются отсутствующими, то элементы балки |
в не |
||||
к о т о р о м |
с м ы с л е |
как бы наделены свойствами аб |
|||
солютно твердого тела; |
именно поэтому (и только поэто |
||||
му!) описанное |
выше |
преобразование не может |
повлечь |
||
за собой |
каких-либо |
нарушений |
той деформационной |
картины, которая определяется технической теорией из гиба. Если отказаться от этой теории и учесть сдвиги, скажем, по теории Тимошенко, то упомянутое статиче
ски эквивалентное преобразование окажется попросту неверным, а логически необоснованное обращение к прин ципу Сеп-Венапа приведет к явным ошибкам.
Этот вопрос в учебной литературе обычцо не обсуж дается — так же, как и сам рассмотренный выше случай нагружения балки распределенными парами. Однако весьма близкий вопрос, возникший в теории изгиба тон ких пластин, вызвал в свое время оживленную дискус сию, отчасти не завершенную до сих пор; этой любо пытной теме посвящен § В, где еще раз и в более ши рокой постановке обсуждаются различные мотивировки статически эквивалентных преобразований в прикладной механике деформируемых тел.
Возвращаясь к нашей теме, отметим, что изложенное выше преобразование нагрузки в рамках технической
теории |
не меняет - картину перемещений, а |
поэтому не |
может изменить вычисляемые деформации и |
н о р м а л ь - |
|
н ы е |
напряжения (определяемые через |
деформации |
с помощью закона Гука). Однако и в этих рамках в ре
зультате |
преобразования |
существенно меняются к а с а |
т е л ь н ы е напряжения. |
пары, данные на рис. 2.1, бт |
|
Если |
распределенные |
представить вертикальными силами, как это сделано на рис. 2.4, а, то Q = —т и для касательных напряжений получится известное выражение (обозначения обычные)
В случае, когда сечение балки прямоугольное, эпюра ка
сательных |
напряжений примет |
вид, показанный |
на |
рис. 2.5, а. |
распределенные пары |
действуют так, |
как |
Если же |
это показано па рис. 2.3, то из условия равновесия эле мента, изображенного на pnc.^z.5, б, можно найти каса тельное напряжение
Эпюра касательных напряжений для балки прямоуголь ного сечения показана на рис. 2.5, в; можно проверить,, что система касательных напряжений самоуравновешена, как и должно быть, поскольку Q = 0. , Не нужно удив ляться тому, что статически эквивалентная замена не обеспечивает тождественности всех результатов — суррогатность замены где-то должна была проявиться.
Возвращаясь к интегрированию дифференциального уравнения изогнутой оси, найдем для примера прогибы
mdx/ibh)
Рис. 2.5. К определению касательных напряжений в сечениях бал ки: а) эпюра для случая действия пар, образованных вертикальны ми силами; 6) схема для случая действия пар, образованных гори зонтальными силами; в) эщора к схеме б
балки, показанной на рис. 2.1, б. Поскольку изгибающие моменты определяются в явном виде
М = т(1 — х),
ло для решения задачи можно воспользоваться дифферен циальным уравнением в форме (2.1):
„ т (I — х) w = — Ë J -
Для определения постоянных в общем решении
w = C t + Сгх + т(1 — х) 7 (6EJ)
воспользуемся граничными условиями на защемленном левом конце консольной балки:
н;(0) = 0, |
w'( 0) = 0. |
|
При этом |
|
|
Ct = —ml3/ (6EJ), |
С2= ml2/(2EJ), |
|
жокончательно получаем |
|
|
w = mx2{3l-x)/(6EJ). |
(2.8) |
В частности, прогиб конца (х = I) оказывается равным w(l) = ml3/ (3EJ).
Не напоминают ли полученные выражения что-то знакомое читателю? Если заменить в этих выражениях
букву т буквой Р, то получатся известные результаты^ относящиеся к, казалось бы, совсем иному случаю изги ба, а именно к тому, который показан на рис. 2.1, а. Это» совпадение отнюдь не случайно; более того, его можно было предвидеть.
В самом деле, представление каждой из равномерно распределенных пар в виде вертикальных сил ±т при ведет к тому, что эти силы уравновесятся на всех грани
цах |
м е ж д у |
элементами и |
только на |
правой границе* |
|||
крайнего |
правого |
элемента |
останется |
направленная: |
|||
вверх |
сила |
т |
(такая |
те по |
модулю, но направленная |
||
вниз |
сила |
останется |
и |
в крайнем левом |
сечении балки,, |
но она непосредственно здесь же будет воспринята за
делкой и на изгиб не повлияет). |
В результате можно |
||
сказать, |
что система равномерно |
распределенных |
пар' |
т, — const |
(см., например, рис. 2.3) |
изгибает балку |
так |
же, как одна-единственная сила т , приложенная к сво бодному концу балки.
Нагружение балок распределенными парами было* рассмотрено, по-видимому, впервые Рэлеем*) более ста лет назад. Опираясь на гипотезу плоских сечений, оп об ратил внимание на то, что при колебаниях балок наряду с распределенными поперечными силами инерции
- P F-дгY действуют также продольные силы инерции,,
связанные с поворотами сечении; эти продольные силы: инерции приводятся к распределенным парам, интенсив ность момента которых определяется выражением:
|
W |
(w==w(x1 t) — прогиб балки в произвольном' |
||
- р J дх 9Г2 |
||||
сечении |
х |
в любой |
момент времени £, р — плотность |
ма |
териала |
балки и F, |
/ — площадь и момент инерции |
по |
|
перечного |
сечения |
балки). Разумеется, роль этой |
на |
грузки возрастает при увеличении относительной высо
ты балки. |
указал на |
простое,, |
Впоследствии С. П. Тимошенко |
||
но важное соображение, которое |
не было |
замечено’ |
Рэлеем: если балка настолько высока, что нужно учнты-
*) Джон Уильям Стретт (лорд Рэлей, 1842—1919) — англий ский физик, звтор фундаментальных трудов по теории колебаний,, акустике, оптике. Член (с 1873 г.) и президент (1905—1908 гг.) Лондонского королевского общества, нобелевский лауреат (1904 г.)„ иностнанный член-корреспондент Петербургской академии наук: (с 1896 г.).
шать влияние инерции поворотов элементов балки, то, вероятно, нельзя пренебрегать и деформациями сдвига, значение которых также возрастает с увеличением вы соты балки.
В 1916 г. С. П. Тимошенко опубликовал исследование свободных колебаний балки, в котором одновременно уч тены оба отмеченных обстоятельства. Он установил, что влияние сдвигов всегда больше влияния инерции поворо
тов, |
в частности, |
для балок прямоугольного сечения |
в 3,2 |
раза. (Хотя |
уточнения, сделанные Рэлеем и Тимо |
шенко, были сделаны в связи с динамическими задачами и тем самым как бы выходят за рамки первой части на шей книги, но эта книга — не учебник, и здесь нельзя было не привести эти близкие к теме параграфа полезные сведения.)
О важной, даже определяющей роли сдвигов может красноречиво свидетельствовать, например, задача нагру жения двухопорной балки равномерно распределенными парами, реализованными, как по казано на рис. 2.6. В данном слу чае опорные реакции равны ±пг, изгибающие моменты повсюду равны нулю, а поперечная сила равна т. Из-за отсутствия изги бающих моментов ось балки оста ется прямой (см. выражение (2.1)), и из технической теории
следует вывод |
о том, |
что балка |
Рис. 2.6. . |
Нагружение |
|||
вообще о с т а е т с я |
н е д е ф о р м и - |
||||||
двухопорной |
балки го |
||||||
р о в а н н о й . |
Это |
не |
согласуется |
ризонтальными |
каса |
сдействительностью, так как в тельными усилиями;
данном случае, очевидно, произой дет сдвиговое изменение формы балки (рис. 2.6,6), которое тех ническая7теория уловить не может.
Значительно лучше решение, получаемое с помощью теории Тимошенко, согласно которой следует различать угол поворота касательной к оси балки w' и осреднендый угол поворота сечения ср, причем
Ф = + § , (2.9)
где к — коэффициент, учитывающий неравномерность рас пределения касательных напряжений по высоте сечения
(для прямоугольпого сечения к = 1,20), GF — жесткость балки при сдвиге.
Изгибающий момент определяется через производную угла ф в виде Д/ = £Уф'. Отсюда и из (2.9) следует
_ М |
k ( q - m ') |
(2.Ю) |
|
EJ |
GF |
||
|
Поскольку па рис. |
2.6, а задапо q = 0, яг' = 0 и, как мож |
||
но непосредственно |
вычислить, М = 0, то согласно |
(2.10) |
|
|
|
w" = 0 |
|
и, следовательно, |
|
|
|
|
|
w = Ci + Czx. |
|
Из граничных |
условий w(0) = 0, w;(Z) = 0 найдем |
С4— |
|
= С2—0, т. е. |
и в |
данном варианте анализа w = 0 — ось |
балки остается прямой. Однако это не означает, что бал ка остается иедеформированной, так как Q = m и из (2.9) следует (см. рис. 2.6, б)
km
V -G F '
Если бы заданную систему пар мы и здесь рискнули заменить статически эквивалентной системой пар, обра зованных в е / р т и к а л ь н ы м и силами, то пришли бы к другому результату:
w = 0, |
ф = 0 |
(так как Q = 0). |
теории Тимошепко стати |
Таким образом, в рамках |
чески эквивалентные преобразования изгибающих рас-, пределениых пар приводят к принципиально несовпада ющим результатам, и мы убеждаемся, что приемлемость этих преобразований существенно связана с избранной моделью балки, а вовсе не с принципом Сен-Венана.
То же самое можно заключить, рассматривая изгиб консольной балки с помощью теории Тимошенко. Если
нагрузка распределенными парами осуществляется |
г о р и |
||||
з о н т а л ь н ы м и |
усилиями (рис. 2.3), то g = 0, |
яг'= 0, |
|||
М = т(1 — х) и |
уравнение |
(2.10) принимает вид |
|
||
|
И) |
„ |
|
т (I — х) |
( 2 . 1 1 ) |
|
|
= — ---------£ |
|||
|
|
|
|
EJ |
|
Отсюда
Так как ср (0) = 0 и (в этом варианте нагружения) Q = 0, |
||
то согласно |
(2.9) следует принять w'(0) = 0. |
Кроме того, |
м;(0) = 0 и |
постоянные интегрирования С4 и |
С2 опреде |
ляются в виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
с, = -mZY ( Ш ) , |
Сг = |
ml2/ (2EJ) . |
|
|
||||||||
Окончательно находим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
w = |
тх2(31 — х) / (6EJ). |
|
|
|
(2.13) |
|||||
Конечно, этот результат совпадает с |
(2.8), так как в рас |
|||||||||||||
сматриваемом |
варианте |
нагружения |
с д в и г и |
не |
в о з |
|||||||||
никают . |
|
нагрузкой, |
служат |
пары, |
реализованные |
|||||||||
Если |
же |
|||||||||||||
в виде в е р т и к а л ь н ы х |
сил, то после интегрирования |
|||||||||||||
уравнения |
(2.11) |
мы |
вновь |
придем к решению в виде |
||||||||||
(2.12). |
Однако постоянные |
интегрирования будут |
опре |
|||||||||||
деляться иными граничными условиями, а именно |
|
|||||||||||||
|
|
|
и? (О Н 0, |
|
w' (0) = |
km/ (GF) |
|
|
|
|||||
(второе |
условие вытекает |
из |
(2.9), |
где |
нужно |
положить |
||||||||
Q = —т и |
учесть, что |
ф(0) = 0). Теперь |
можно |
найти |
||||||||||
|
|
|
р |
_ |
ml3 |
р _ml2 |
km |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Т Г |
|
^ |
2EJ * GF |
|
|
|
|||
и, следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
w = |
тх2(31— х) |
t ктх |
|
|
|
(2.14) |
||||
|
|
|
|
|
|
MJ |
|
’GF' |
|
|
|
|
||
Сравнивая |
(2.13) |
и |
(2.14), |
мы |
вновь |
можем |
отметить, |
|||||||
что с переходом |
к теории |
Тимошенко, |
т. е. к |
уточнен |
ному решению, исчезает право на статически эквивалент ные преобразования.
В заключение отметим, что соотношения технической теории изгиба балок следуют не только из *кинематиче ской гипотезы плоских сечений, но также из эквивалент ной гипотезы G = с». Тем самым можно сказать (а иног да и действительно говорят), что в основе технической
теории лежит |
не к и н е м а т и ч е с к а я , а некая мат е |
р и а л ь н а я |
г и п о т е з а об анизотропии материала |
балки, когда модуль сдвига бесконечно велик; при этом, конечно, отрицается справедливость соотношения G =
= Е/[2 (1 + V) ] (v — коэффициент |
Пуассона), бесспорно |
верного для изотропного линейно |
деформируемого мате |
риала. Возможно, что такое представление позволяет лучше почувствовать существо технической теории.
§ 3. Модельные задачи учета сдвигов при продольном изгибе
Опыт преподавания механики учит, что разбор любой темы, содержащей качественно новые элементы, с мето дической точки зрения удобно начинать с анализа упро щенных ситуаций, не осложненных второстепенными об стоятельствами — даже если эти обстоятельства могут оказать заметное количественное влияние в реальных ус ловиях. Такой анализ эталонных моделей позволяет от носительно несложно и наиболее рельефно выявить принципиальные особенности разбираемой темы и слу жит хорошим введением к более полному ее изучению. Хотя с этим полезным методическим правилом обычно не спорят, но, к сожалению, придерживаются его далеко
не |
всегда — слишком часто лекторы (и авторы учебни |
||
ков |
по |
механике) |
впадают в соблазн строить изложение |
с р а з у |
«в самом |
общем виде», а иногда попросту рав |
нодушны к общеметодическим принципам; при этом воз
|
|
никает |
реальная |
опасность |
того,, |
||||
"I |
4 |
что |
существенные |
стороны |
изу |
||||
чаемого явления будут затемнены |
|||||||||
|
|
посторонними |
«примесями» и гро |
||||||
|
|
моздкими выкладками *). |
|
|
|||||
|
|
сов |
В связи с изложением вопро |
||||||
|
|
устойчивости |
упругих |
систем |
|||||
|
|
можно |
только |
порадоваться, |
что |
||||
|
|
в последнее время авторы учебни |
|||||||
|
|
ков по сопротивлению материалов |
|||||||
|
|
начинают именно с эталонных за |
|||||||
|
|
дач. Схема одной из них показана |
|||||||
Рис. 3.1. Модельная сис |
на |
рис. |
3.1, а. |
|
Стойка, |
сжатая |
|||
тема с одной |
степенью |
силой Р, полагается абсолютно |
|||||||
свободы: а) невозмущен |
|||||||||
ное состояние; |
б) возму |
жесткой, а податливость конструк |
|||||||
щенное состояние |
ции считается локализованной |
(со |
|||||||
|
|
средоточенной) |
в упругом шарни |
||||||
|
|
ре, |
расположенном |
внизу |
стойки. |
Он устроен таким образом, что при повороте стойки на произвольный угол ф в шарнире возникает противодей ствующая пара с моментом —сер (с — коэффициент жест кости упругого шарнира); например, можно считать, ч^о
, *) Конечно, изложение «от общего к частному» имеет к поло жительные стороны, в частности оно' способствует экономии места и времени. Но все должно делаться разумно.
внизу стойки имеется спиральная пружипа, обладающая^ линейной характеристикой упругости.
Исследование' устойчивости такой стойки исключи тельно просто, и в то же время опо достаточно полно ценно, так как содержит в себе все главные логическиеэлементы, которые входят в анализ устойчивости упругих стержней с распределенной податливостью (при неиз менном направлении нагрузок). С помощью схемы на рис. 3.1, а можно не только решить задачу Эйлера, т. е. найти силу, при которой наряду с невозмущенным со стоянием равновесия существует смежное равновесное состояние, но можно изучить даже закритическое пове дение системы (учитывая при этом конечность переме щений), можно продембнстрировать динамический метод анализа устойчивости, оценить влияние неидеальностея (скажем, начального эксцентриситета) и т. д.
Так, например, для решения задачи Эйлера нужно выяснить значение силы Р, при котором существует смежное состояние равновесия (рис. 3.1,6), т. е. выпол няется уравнение моментов
Ply — cqp = |
0 |
(3.1 > |
|
(ф — исчезающе малый угол, |
и |
цоэтому |
плечо силы за |
писано в виде /ф). |
уравнение |
(3.1) удовлетво |
|
Как видно, если ф = 0, то |
ряется при любом значении Р. Этот результат тривиа лен — он попросту означает, что вертикальное положение стойки является состоянием равновесия независимо от
значения Р. Однако уравнение |
(3.1) |
удовлетворяется и |
|
при ф Ф 0, если |
|
|
|
|
Р = с11. |
|
(3.2) |
Последнее |
выражение и определяет |
эйлерову критиче |
|
скую силу |
для рассматриваемой |
модельпой стойки. |
Не задерживаясь далее на этой хорошо известной эталонной схеме, обратимся к модельным задачам, отно сящимся к влиянию с д в и г о в па устойчивость сжатых стержней. Здесь нужно напомнить читателю, что задача о потере устойчивости стержня с непрерывно распреде ленными податливостями па изгиб и на сдвиг несложна, и была решена еще в XIX веке (Ф. Энгессер*), 1891 г.);
*) Фридрих Энгессер (1848—1931) вел практическую работу на строительстве железных дорог и выполнил многочисленныеисследования в области строительной механики. В 1885—1915 гг.— профессор кафедры теории сооружений в Карлсруэ.
-30
к этому решению мы еще вернемся ниже. Однако не ли шены интереса — главным образом из-за большей на глядности — и наиболее упрощенные модели, в которых самым схематичным образом отражены изгибная и сдви говая податливости стержня. Как мы увидим, при вы боре таких моделей, т. е. при умозрительном их конструи ровании, необходима осторожность — иначе модель может существенно исказить подлинные свойства - моделируе мого объекта и, следовательно, оказаться негодной.
Кажется, что не только приемлема, но и наиболее ес тественна простая модель, показанная па рис. 3.2, а. Она представляет собой обобщение модели, данной на
Рис. 3.2. Модельная система с двумя степенями свободы: а) не возмущенное состояние; б) возмущенное состояние
рис. 3.1, а, и содержит два упругих элемента с локализо ванными податливостями — упругий опорный шарнир i, по-прежнему имитирующий изгибную податливость, и ви тую пружину 2, отображающую сдвиговую податливость реального стержня. Предполагается, что сжимающая сила прикладывается к ползуну 5, который может, без трепня перемещаться вдоль верхней платформы 4 за счет растяжения-сжатия шружины 2, причем сама платформа вместе со стойкой образуют жесткое1тело, которое моясет поворачиваться вокруг опорного шарнира.
Такая система имеет .цве степени свободы, и поэтому можно предвидеть, что в результате решения задачи Эй-
.лера мы найдем два значения, критической силы. Чита тель, привыкший к обычным расчетам па устойчивость, возмояшо, предположит здесь, что из двух найденных
.значений нам предстоит выбрать наименьшее, отбросив