книги / Строительная механика.-1
.pdfЕсли W < 0, то система имеет избыточное число связей. В этом случае можно утверждать, что система является статически неопре делимой, но ничего определенного сказать нельзя относительно ки нематической неизменяемости системы.
При W ~ 0 система формально содержит достаточное количество связей, чтобы считать ее геометрически неизменяемой и статически определимой. Действительно, любая геометрически неизменяемая и статически определимая система должна удовлетворять этому усло вию.
Но условие W <, 0 не гарантирует геометрической неизменяемо сти конструкции, т.е. при наличии лишних связей эти связи могут быть поставлены так, что в некоторой части система может оказать ся геометрически изменяемой, а в другой — неизменяемой.
Поэтому всегда дополнительно проводится геометрический ана лиз структуры системы.
1.4.Статически определимые системы
Если число уравнений равновесия равно числу элементарных связей системы С, включая опорные, то усилия в этих связях можно однозначно определить из этих уравнений. Для этого необходимо, чтобы число связей С было равно в плоской системе ЗД а в про странственной - 6Б, так как общее число степеней свободы систе мы с жесткими элементами и связями:
я = 3D - С (в плоской системе);
я = 6 2> - С (в пространственной системе).
Определенное таким образом число степеней свободы системы называется степенью или числом геометрической изме няемости системы. Реальные системы должны быть неизменяе мыми, т.е. обладать нулевой или отрицательной степенью изменяе мости.
Системы с одной степенью изменяемости называются меха низмами-, с несколькими степенями изменяемости — кинема тическими цепями. Системы с нулевой степенью изменяемости называются с т а т и ч е с к и определимыми.
Итак, в статически определимых системах я = 0. Заметим, что я = 0 для систем, находящихся в равновесном состоянии, является необходимым, а я = 0 и W - 0 необходимым и достаточным усло вием статической определимости и геометрической неизменяемости системы. Поскольку уравнения равновесия всегда линейные, то для определения внутренних сил в статически определимых системах можно пользоваться принципом независимости действия сил. В
п
статически определимых системах значения усилий можно одно значно определить методом сечений с применением уравнений рав новесия статики.
Статически определимые системы имеют и свои недостатки, главным из которых является отсутствие резервирования. В случае разрушения одного из элементов заданной системы, она превраща ется в геометрически изменяемую. Данное обстоятельство снижает надежность и безопасность статически определимых систем в экс плуатационных режимах. В этом отношении преимущество имеют системы с «лишними» связями, т.е. с отрицательной степенью из меняемости, получившие название статически неопредели мых систем.
1.5.Расчет статически определимых многопролетных
балок
В плоских балочных и рамных системах отдельные стержни мо гут быть соединены между собой жестко, с помощью шарниров, ли бо подвижными связями. Для определения внутренних усилий в стержнях можно составить условия равновесия каждого стержня, получив таким образом систему уравнений с неизвестными внут ренними усилиями: концевыми значениями продольных сил, попе
речных сил и изгибающих моментов
а Р\ |
q=2P/ 1 |
|2 Р |
для каждого стержня. |
В стати |
||||
1 - Ц ш 1 — |
J - K . |
чески |
определимых |
системах |
||||
число |
составленных таким образом |
|||||||
//2 //2J |
Ivtor.l |
l/21/ЬЯг, |
||||||
|
|
|
уравнений будет равно числу неиз |
|||||
|
|
|
вестных, так что можно решить по |
|||||
|
|
|
лученную систему |
уравнений |
отно |
|||
|
|
|
сительно всех внутренних сил. |
|
||||
|
|
|
Однако такой способ расчета яв |
|||||
|
|
|
ляется слишком громоздким. Анализ |
|||||
|
|
|
структуры системы и выявление при |
|||||
|
|
|
соединенных к основной части сис |
|||||
|
|
|
темы |
элементов |
позволяют |
вести |
||
|
|
|
расчет без решения полной системы |
уравнений с многими неизвестными. Присоединенной называется такая часть системы, которую можно уда лить без нарушения неизменяемости оставшейся чагти.
Присоединенную систему можно рассчитать независимо от ос тавшейся части, причем опорные реакции присоединенной системы
12
будут служить внешними силами для оставшейся. На рис. 1.5 пока заны статически определимая многопролетная балка и этапы ее расчета.
Основной балкой в данном случае является балка 1, балка III яв ляется присоединенной, балка II присоединенная по отношению к балке I и основной по отношению к балке III (рис. 1.5, б).
Степень изменяемости системы, согласно п. 1.4:
п ~ 3D - С= 3 3 - 9 = 0.
Число степеней свободы системы определяется из (1.1):
W—3 D - 2 Ш- СЬ= 3-3 - 2-2 - 5 = 0.
Так как в данном случае выполняются необходимое и доста точное условие, т.е. п = 0 и Ж =0, то данная схема геометрически неизменяемая и статически определимая. Рассчитав последователь но присоединенную балку III, получим реакции, передающиеся от балки III к основной балке II. Далее рассчитываем балку II, как присоединенную и получим реакцию, передающуюся балке I. Оп ределение внутренних усилий в каждой балке рассматривается са мостоятельно, считая их статически определимыми системами.
1.6. Линин влияния и их применение для расчета статически определимых балок
Принцип независимости действия сил позволяет расчленять нагрузку на отдельные части и вести расчет порознь на действие каж дой из них. Простейшей базовой нагрузкой является единичная со средоточенная сила, приложенная в определенной точке и в опре деленном направлении. Из сосредоточенных сил можно получить любую нагрузку, в том числе и распределенную, путем предельного перехода к бесконечной сумме бесконечного числа сосредоточен ных сил. Поэтому имея расчет системы на действие единичной со средоточенной силы, приложенной в произвольной точке и по про извольному направлению, мы сможем легко рассчитать систему и на любую нагрузку. Данный подход является аналогом известного метода функций Грина из математики.
При перемещении точки приложения сосредоточенной силы усилие в рассматриваемом сечении системы, естественно, изменяет ся. График, изображающий закон изменения усилия или дефор мационного фактора в данном сечении в зависимости от положения на сооружении единичного груза с= 1, называется линией влия ния.
Точно также можно определить линию влияния какого-либо пе ремещения, например прогиба в определенной точке, от действия
13
единичной сосредоточенной нагрузки, приложенной в различных местах системы.
Линии влияния главным образом применяют в балочных системах (а также в ар-
^ |
|
«ли1 |
|
ках, фермах |
и дру |
С |
|
^ >|1 |
* |
гих стержневых си |
|
с |
* |
>1 |
V стемах), в |
которых |
|
|
сосредоточенная си |
||||
|
-п |
|
ла может переме щаться вдоль проле та, сохраняя свое направление. При помощи линий вли яния легко рассчи тать балку на подви
жную нагрузку, возникающую, например, при движении поезда или потока автомашин на мостовом пролете.
Нетрудно построить линии влияния усилий в простых статиче ски определимых балках. Опорные реакции балки (рис. 1.6, а) при единичной сосредоточенной силе, приложенной на расстоянии х от левой опоры, равны:
1 - х ,
( 1.2)
I ' « > - Т
где I — пролет балки.
Для сечений, расположенных слева от точки приложения сил (а < х), изгибающий момент МА = RAа , а для сечений, располо
женных справа от этой точки (а > х), МА = RB (/ - а).
Следовательно, линию влияния изгибающего момента в сечении, расположенном на расстоянии а от левой опоры однопролетной
балки, описывает график функции |
|
|
|||
|
( / - о ) х |
, |
при |
0 < х < д ; |
|
Ма = ±— |
|
||||
■ |
* < /- * ) |
|
при |
. |
<13> |
Ма = — |
|
а< х< 1. |
|
Откуда следует, что линия влияния имеет вид треугольника с вершиной в заданном сечении а (рис. 1.6, а).
Линия влияния изгибающего момента в консольной балке для сечения, расположенного на расстоянии а от свободного конца (рис. 1.6,6), выражается формулами:
м
\Ма = х - а , |
при |
0 < х <а ; |
\Ма = О, |
при |
(1.4) |
а <х < /. |
Аналогично строится линия влияния поперечной силы в произ вольной точке, находящейся на расстоянии а от левого конца од нопролетной или консольной бал ки. Эти линии влияния выража ются уравнения ми:
для однопролетной балки (рис. 1.7, а)
бд = - Л д = - у , |
при 0 < х< а\ |
|
|
|
(1.5) |
Q a ~ ^A = ~~f~' |
НРИ а< х< 1. |
|
для консольной балки (рис. 1.7, б) |
||
[Qa =1, |
при |
0 < х< а\ |
\Qa = 0, |
при |
а< х< 1. |
При х = а линии влияния поперечных сил имеют скачок на ве личину, равную единице.
Несколько сложнее построение линий влияния усилий в эле ментах статически определимых ферм, арок, а также статически не определимых систем.
Заметим также, что линии влияния усилий в статически оп ределимых системах при движении груза по прямой изобража ются отрезками прямых линий, в то время как линии влияния усилий в статически неопределимых системах, как правило, криволинейные.
П олициям влияния можно находить усилие, действующее в данном сечении. Если нагрузка представляет собой систему сосре доточенных 1рузов Л , Ръ Л* -*, Рп (рис. 1.8), то усилие:
= |
+ |
= |
0-7) |
|
|
|
1-1 |
где у/ — ординаты линий влияния под фузами Pj (/' = 1, 2, 3,..., л).
is
Or распределенной нагрузки q(х) усилие через линии
ВЛИЯНИЯ
определяется:
ь
N = \q (x )y (x )d x , ( . )
18
где а и b — координаты начальной и конечной течек действия рас пределенной нагрузки.
Для равномерно распределенной нагрузки (рис. 1.9) q = const:
ь |
|
N = q \y(x)d x = qQab, |
( 1.9) |
где Clot, —площадь, ограниченная линией влияния, осью абсцисс и прямыми х = а и х = Ъ.
Следует подчеркнуть различие между понятиями линии влияния и эпюры, которая по определению также является графическим изображением закона изменения усилия или перемещения.
Ординаты yi и линии влияния, и эпюры моментов являются здесь функциями от координаты х. Однако в случае линий влияния эта координата определяет положение груза Р = 1, а в случае эпю ры — положение сечения, в котором находится момент.
Часто нагрузка передается на конструкцию не непосредственно, а через систему статически определимых балок (рис. 1.10, а). Тогда, если единичный груз находится в начале пролета балки, т.е. в точке а, то он целиком передается на основную конструкцию и вы зывает усилие, для которого построена линия влияния, численно равное уа —ординате линии влияния, соответствующей I основной конструкции (рис. 1.10, б).
Если груз находится в конце пролета балки (точка Ь), то он так же передается на основную конструкцию, вызывая усилие, численно равное уь — ординате линии влияния в точке b основной конструкции.
16
Рис. 1.10
Наконец, если груз находится в пролете балки на расстоянии t от точки а (рис. 1.10, в), то левая реакция балки будет фавна (/, - /)//], а правая ///,, (/, — пролет балки). Значение усилия в ос новной конструкции:
у . & |
^ + £ Л _ Л + < й ц й > £ . |
( Ш ) |
|
п |
п |
1\ |
|
т.е. линия влияния на участке движения груза по балке будет пря молинейная. Если основная линия влияния на этом участке лома ная или криволинейная, то при передаче нагрузки через статически определимую балку при переходе от ординаты уа к ординате уь эта линия влияния спрямляется.
Описанный способ передачи нагрузки на основную конструкцию называется узловой передачей нагрузки. Он особенно часто встречается в фермах, где опоры балок настила располагаются нал узлами фермы, и балками служат сами панели верхнего или ниж него пояса (рис. 1.11).
Правило построения линии влияния усилия S при узловой пе редаче нагрузки заключается в сле дующем:
1. Построить предварительно ли нию влияния искомого усилия при движении груза по основной части конструкции.
2.Зафиксировать ординаты построенной линии влияния под уз лами передачи нагрузки.
3.Соединить прямой линией ординаты линий влияния под узла
ми передачи нагрузки.
17
О____ 1 !*-■ |
3_____ 4 |
Эта линия называется переда |
|
точной прямой линии влияния. |
|||
Г |
|
||
|
Пример применения этого пра |
Жвила для построения линии влия ния изгибающего момента для
сечения К балки приведен на рис. 1.12.
1
Рис. 1.12
1.7. Матричная форма расчета усилий
При проведении расчетов с использованием вычислительной техники широко применяются матрицы влияния, т.е матрицы, элементами которой являются ординаты линий влияния. Задача расчета конструкции формулируется следующим образом.
Пусть требуется произвести расчет какой-либо статически оп ределимой системы на действие заданной нагрузки (рис. 1.13, а).
Заданную систему заменим ее дискретной схемой, для чего на метим сечения / = 1, 2, 3,..., п, в которых требуется вычислить уси лия S t(i-1, 2,3,..., л).
Заменяя распределенную нагрузку сосредоточенными силами, а момент, в виде пары сил, система внешних сил представляется в
виде системы |
сосредоточенных |
сил |
(рис. 1.13, б) |
Рг = (Л , |
^ 2» |
|
Рз,..., Л>), где |
— значение внешней |
силы, приложенной в |
/-м |
|||
сечении. |
|
|
Далее |
строятся |
ли |
|
|
|
|
||||
|
|
|
нии влияния |
искомого |
||
|
|
|
усилия |
для |
сечений |
|
|
|
|
| = 1, 2, 3,..., п заданной |
|||
|
|
|
балки. Согласно прин |
|||
|
|
|
ципу |
независимости |
||
|
|
|
действия |
сил |
для каж |
|
|
|
|
дого /-го сечения, мож |
|||
|
|
|
но составить выражение |
|||
|
|
|
искомого усилия в |
сле |
||
|
Рис. 1.13 |
|
дующем виде: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
si - Уп Л + Уц |
Рп = l y n c h . |
|
( u i) |
|||
|
|
|
к=1 |
|
|
|
18
где yik — значение искомого усилия в /-м сечении от единичной силы Рк — 1, приложенной в к-й точке (рис. 1.13, б).
Вводят векторы S т = (Л), S2, .S3,..., SJ; Р т = (Рь Р2, Р2, ..., />„) и матрицу Ls, элементами которой являются ординаты линий влия ния:
У\1 У\2 - У\п
У21 У22 ” ■ У2п
(П2)
Уп\ Уп2 -
Эта матрица называется матрицей влияния усилия S. При помощи введенных обозначений соотношения ( 1.12) можно запи сать в виде:
S= L s P. |
(1.13) |
На практике строится матрица влияния изгибающих моментов LM. Далее, используя эту матрицу, можно воспользоваться форму-
Л Л dM
лой Q = и осуществить переход от матрицы влияния изгиба
ющих моментов к матрице влияния перерезывающих сил. Для оп ределения поперечной силы, действующей на произвольном /-м участке балки, ограниченной сечениями / и /—1, пользуясь диск ретным аналогом последней формулы в виде
Л /.-Л /,-! |
(1Л4) |
а
она численно равна тангенсу угла наклона эпюры моментов. Преобразованная матрица моментов может быть получена путем
перемножения двух матриц:
LQ^ K QMLM, |
(1.15) |
где К0м — матрица коэффициентов для преобразования матрицы влияния моментов LMв матрицу влияния перерезывающих сил. Она имеет двухдиагональную структуру: на диагонали стоят единицы, а под диагональю - 1.
19
1.8.Расчет статически определимой многопролетной
балкп (задача № 1)
Для многопролетной статически определимой балки требуется (рис. 1.14, а):
1.Проверить геометрическую неизменяемость системы.
2.Построить эпюры изгибающих моментов М и поперечных сил Qот заданной нагрузки.
3.Построить линии влияния М и Q для заданного сечения I статическим способом.
4.Загрузить эти линии влияния заданной внешней нагрузкой и
сравнить полученные результаты со значениями ординат эпюр М и Qв этом же сечении в п. 2.
Ре ш е н и е
1.Проверка геометрической неизменяемости системы
Размеры балки и заданная система внешних сил показаны на рис. 1.14, а.
Многопролетная статически определимая балка (рис. 1.14, а) состоит из трех балок (дисков), соединенных между собой шар нирами С и £, и имеет 5 опорных стержней. Число степеней сво боды рассматриваемой системы подсчитываем по формуле ( 1.1):
W - 1D -2IU - Q = 3-3 - 2 - 2 - 5 = 0. Степень изменяемости системы, согласно п. 1.4:
n= 3D - С= 3-3 - 9= 0 .
Следовательно, рассматриваемая статически определимая балка имеет необходимое количество связей и является геометрически неизменяемой системой. С методической целью проведем анализ геометрической неизменяемости балки и другим способом.
Для проверки неизменяемости данной многопролетной балки начнем геометрический анализ с рассмотрения балки АВС. Она соединена с землей тремя непараллельными и не пересекающимися в одной точке опорными стержнями и, следовательно, геометри чески неизменяема, и может быть названа основной.
Балка CDE, являясь дополнительной по отношению к балке АВС, прикреплена к неизменяемой системе с помощью шарнира С, кинематически эквивалентного двум связям, а к земле — с помо щью одного опорного стержня D. Так как направление указанного опорного стержня не проходит через шарнир С, балка CDE является геометрически неизменяемой.
20