книги / Строительная механика.-1
.pdfженной действующей вниз нагрузкой, верхний пояс сжат, а нижний растянут; нисходящие раскосы вблизи опор фермы растянуты, а восходящие сжаты. Стойки решетки при нагрузке по верхнему поя су сжаты, а при нагрузке по нижнему поясу — растянуты.
В консольных фермах (рис. 1.28) верхний пояс растянут, а ниж ний — сжат.
Степень изменяемости шарнирно-стержневой системы определя ется по формулам:
- |
для |
плоской системы |
п = 2 Y - С; |
(1.25) |
- |
для просзранственной системы |
п = 3 Y - С. |
(126) |
Здесь Y — число узлов; С — число стержней, включая опорные. Рассмотрим ферму, изображенную на рис. 1.27. Здесь Y= 16,
С- 32 . Следовательно, п =2-16 -32 = 0.
Для фермы, изображенной на рис. 1.28, имеем Y= 9, С - 18. Та
ким образом, п = 2-9 - 18 = 0.
Степень изменяемости шарнирно-стержневой системы можно определить также по формулам (см. п.1.1), считая каждый стержень диском или блоком, а количество связей — путем подсчета простых шарниров, соединяющих каждую пару стержней. Однако этот спо соб, в данном случае, оказывается более сложным.
1.14.Методы расчета статически определимых ферм
Из условия равновесия фермы в целом с начала определяются опорные реакции, далее для определения усилий в элементах фер мы применяются различные подходы.
Наиболее простым методом определения усилий в стержнях ста тически определимой фермы является метод вырезания узлов. Разрезая мысленно стержни, сходящиеся в данном узле, и уравно вешивая внешнюю силу, приложенную к нему, продольными уси лиями, действующими по направлению каждого стержня, получаем необходимые уравнения для определения этих сил. При составле нии уравнений равновесия предполагаем все внутренние силы рас
51
тягивающими и действующими по направлению |
от узла |
(рис. 1.29, а). |
|
Так как все силы, действующие на узел, пересекаются |
в одной |
точке, то для каждого узла плоской фермы можно составить два уравнения равновесия, выражающие равенство нулю сумм проекций всех сил на горизонтальную и вертикальную оси. Всего таким обра зом можно составить 2С число независимых уравнений. Поскольку число стержней в статически определимых фермах, включая опор ные стержни, тоже равны 2С, то мы получаем полную систему 2С алгебраических уравнений с 2С неизвестными усилиями. Причем в каждое уравнение, составленное таким, образом системы уравнений входят не все неизвестные, а обычно только их небольшая часть.
|
\р 6) |
|
|
Для |
упрощения |
рас- |
||
*> |
Ni |
чета иногда берут сумму |
||||||
ыА |
N\ |
проекций |
всех |
сил |
на |
|||
У \ |
|
ось £, |
перпендикуляр- |
|||||
ц |
> |
ную одному стержню, и |
||||||
|
лг4\ |
на |
ось я» |
перпендику- |
||||
|
|
|
лярную |
другому |
стерж- |
|||
|
Рис. 1.29 |
|
ню |
(рис. 1.29, б). |
При |
|||
|
|
|
этом получаются два не |
|||||
зависимых уравнения, каждое из которых с одним неизвестным. |
|
Другим эффективным способом расчета усилий в элементах фермы является метод сечений. Разрезав мысленно ферму на две части и отбросив одну из них, можно составить три уравнения рав новесия для оставшейся части фермы. Если в разрез попадают толь ко три стержня, то при помощи этих уравнений можно определить усилия в разрезанных стержнях. Систему трех уравнений равнове сия можно свести к трем независимым уравнениям, если эти урав нения составить так, чтобы сумма моментов всех сил, действующих на оставшуюся часть фермы, относительно каждой из трех точек пересечения направлений разрезанных стержней была равна нулю.
Для определения усилия в интересующем нас у-м стержне до статочно составить только одно уравнение моментов, взятых отно сительно точки пересечения двух других стержней. Эта последняя точка называется моментной точкой дляу-го стержня.
На рис. 1.30 показано применение метода сечений при опреде лении усилий в стержнях второй панели фермы. Для определения усилия в стержне 4—6 следует составить условие равенства нулю моментов сил, приложенных по левую сторону от разреза а —Ь, от носительно точки А; для определения усилия в стержне 3—5 — относительно точки В и для определения усилия в стержне 4—5 — относительно точки С.
52
Рис. 1.30
Если два из трех пересеченных стержней параллельны друг другу (рис. 1.31), то моментная точка для третьего стержня уходит в бес конечность. В этом случае составляется условие равенства нулю суммы проекций всех сил, действующих по одну сторону разреза, на направление, перпендикулярное параллельным стержням, попа дающим в разрез.
Рис. 1.31
1.15.Линна влияния усилий в фермах
Линии влияния усилий в панелях верхнего и нижнего пояса фермы строятся как линии влияния момента относительно моментной точки с ординатами, деленными на плечо рассматриваемого усилия относительно моментной точки. На протяжении панели, по которой движется груз, производится спрямление линии влияния, как при узловой передаче нагрузок. Таким же образом строятся ли нии влияния усилий в раскосах и в стойках в случае непарал лельных поясов.
Заметим, что обычно сразу указывается, где движется единичный груз, поскольку возможно движение груза как по верхнему, так и по нижнему поясу фермы.
При параллельных поясах линии влияния усилий в раскосах и стойках строятся как линии влияния поперечной силы для верти-
зз
калыюго сечения, пересекающего раскос или стойку, с ординатами, деленными на sinot, где a — угол наклона раскоса; и со спрям лением на длину панели, по которой движется груз.
Рассмотрим четыре характерных примера построения линий влияния для ферм с непараллельными и параллельными поясами (рис. 1.32, а и 1.33, а).
Рассмотрим определение линии влияния Л^-з, нижнего пояса фермы с непараллельными поясами.
Проведем сечение
ние данного выражения является левой ветвью линии влияния рис. 1.32, б.
Аналогично составляется уравнение, когда груз находится правее сечения I—I:
I 'M " = Л<<% -*2-3 *1-3 = 0,
откуда Ni-з = 4 4 ^ - , правая ветвь линии влияния (рис.1.32, б). ^2-3
Воспользовавшись правилом построения линий влияния при уз ловой передаче нагрузки, получим передаточную прямую.
Для определения линии влияния Азд, верхнего пояса фермы с непараллельными поясами проводим сечение I—I. Составляем урав нение равновесия всех сил, приложенных к правой части фермы (груз левее сечения I—I) относительно моментной точки 2 :
Г И ? " * RB(/ - а2)+ЛГ7_8 Vg = 0,
откуда JV7_8 = — |
~ |
. |
®7-8
54
Графическое изображение данного выражения является левой ветвью линии влияния, показанное на рис. 1.32, в.
Аналогично составляется уравнение, когда груз находится правее сечения I—I:
ЦМ™ = RAa2N7_i &7_8 =0,
откуда ЛГ7_8 |
по которой строится правая ветвь линии |
^7-8 |
|
влияния (рис. 1.32, в). |
|
Воспользовавшись правилом построения линий влияния при уз ловой передаче нагрузки, получим передаточную прямую.
Для построения линии влияния Ag_4, раскоса фермы с непарал лельными поясами проводим сечение I—I. Составляем уравнение равновесия всех сил, приложенных к правой части фермы (груз ле вее сечения I—I) относительно моментной точки О:
2 Mg*" = RB(/ + а) —ЛГ8_3 Ьц_з= 0 ,
откуда ЛГ8_з = RB (/ + а) , получаем графическое изображение дан
ного выражения, являющегося левой ветвью линии влияния (рис. 1.33, б).
Аналогично составляется уравнение, когда груз находится правее сечения 1—1:
2 Л / Г = Лл * + ЛГ8_з 4,_3 = 0 ,
откуда ЛГ8_3 = а , получаем правую ветвь линии влияния tfc-з
(рис. 1.33, б). Воспользовавшись правилом построения линий влия ния при узловой передаче нагрузки, получим передаточную прямую.
Для определения линии влияния N ^ , раскоса фермы с парал лельными поясами проводим сечение 11—11. Моментная точка в этом случае находится в бесконечности, так как верхний и нижний пояс параллельны. Применим метод проекций. Когда груз Р - 1 на ходится между узлами 4 и 14 (правее панели 3—4) рассматриваем равновесие левой отсеченной части фермы (рис. 1.33, а). Составим уравнение проекций всех сил на вертикальную ось:
Л уш = RA - N9_4sinа = 0,
R
откуда NQ_A = -г-4- , по данному выражению строим левую ветвь srn a
линии влияния (рис. 1.33, в).
55
Пусть теперь груз расположен между узлами 1 и 3 (левее панели 3—4), рассматриваем равновесие правой части фермы:
= Rg + 4 sin а = 0 ,
-Дд откуда Л 9_4 = -г-* -, по которому строим правую ветвь линии вли-
sina
яния. Прямая (3'—4') — передаточная прямая.
В заключении рассмотрим пример построения линии влияния в элементе четвертой категории.
Построим линию влияния в стойке К2 (элемент четвертой кате гории) фермы с двухъярусными шпренгелями (рис. 1.34, а). Извест но, что линия влияния в этом случае может быть построена сог ласно выражению
тде Fj *— линия влияния в основной ферме; К2Л Ш* и у£Р-ш — ли
нии влияния левого и правого шпренгелей.
При построении линий влияния в элементе К2 следует провести передаточные прямые (пунктирные линии на рис. 1.34, г) при езде
%
1.16.Невыгоднейшее загружены линии влняння.
Критический груз
Рассмотрим движение связанной системы сосредоточенных сил, характеризующих собой давление колес поезда по заданной и, в общем случае, полигональной линии влияния (рис. 1.35). Если для каждого из последовательных положений поезда, определяемых ко ординатой х, вычислять значение усилия S, то можно построить график зависимости S = S(x), представляющий собой полигональ ную линию, изломы которой соответствуют нахождению одного из грузов над одной из вершин линии влияния.
Очевидно, что при некотором значении х = х0 этот 1раф ик мо жет иметь максимум 5 ^ , определяющий наибольшее возможное значение искомого усилия. Ясно, что при х * х 0 будет иметь место неравенство S{x) < 5 ^ .
Для полигональной линии влияния и при сосредоточенных си лах, эта ситуация реализуется только в том случае, если одна из системы подвижных сил располагается над одной из вершин линии влияния. Этот груз, располагающийся над вершиной линии влия ния и доставляющий усилию S наибольшее возможное значение, принято называть критическим, а соответствующее расположение поезда — невыгоднейшим загружением линии влияния.
Если известно невыгоднейшее загруженис линии влияния, то вычисление максимально возможного усилия сводится к формуле:
s - А Л + h Й+---1Л Уп= I А л •
На практике часто встречается случай треугольной линии влия ния (рис. 1.36). Расположим поезд таким образом, чтобы один из грузов находился над вершиной линии влияния. Пусть груз Р/ критический, тогда:
38
•Ушах = У * * ’у * * ' + Pt y t + У пР“ уПрав. f |
(1.27) |
где Vм*' и Упров-- равнодействующие сил, действующих слева и справа от Р/ соответственно.
При сдвиге поезда влево или вправо на расстояние Ах* 0 при ращение усилия
А5 — S —Smay < 0.
Отсюда имеем - при сдвиге поезда влево
|
AS = -У*»-лу**' - ^ Ayt + Vn*»-Ay*P"- < 0; |
|
(1.28) |
|
- |
при сдвиге поезда вправо |
|
|
|
|
AS = У**-Ay"*’ - Pj Ауj - УпРав'Ауправш> 0, |
|
(1.29) |
|
где Ayf = A xtga; Ayj = A xtgp. |
|
|
||
Учитывая, что Ay**- = A xtga = — и АупРав- = Axtgp = |
if |
полу- |
||
чим: |
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
- |
при сдвиге поезда влево |
|
|
|
|
Г |
управ. |
|
(1.30) |
|
|
Ь |
|
|
|
|
|
|
|
- |
при сдвиге поезда вправо |
|
|
|
|
У"*- |
Уп1*” +Ъ |
|
(131) |
|
а |
b |
|
|
|
|
|
Таким образом, если для какого-либо груза Р{ осуществляется одновременное удовлетворение двух неравенств (1.30) и (1.31), то по определению этот груз является критическим.
В практических задачах приходится иметь дело со строго опре деленными типами, подвижных нагрузок — поездами. Для каждого заданного поезда значение 5^** будет определяться лишь положе нием вершины линии влияния и ее дпинойДля каждого типа поез да вычисляют при различных длинах линии влияния с раз личными положениями вершины треугольника и вводят условную, равномерно распределенную нагрузку ?экв, для которой
*$1ШХ = &»<*>, |
(1.32) |
эквивалентная равномерно распределенная нагрузка при классе К= 1 и езде по прямолинейному поясу фермы (см. табл. 1.2, при-
59
„ |
а |
чем к — длина линии влияния, м; |
а = —— положение вершины |
линии влияния; а — проекция наименьшего расстояния до конца линии влияния, м), ю — площадь линии влияния под грузом 4Э|СВ.
Эквиваленте нагрузки
Длина линии влияния, X, м
1
5
10
20
30
40
50
60
80
100
120
140
Таблица 1.2
, кН/м, нута при классе К = I
Р и |
4 » II о |
о II 1 « II 3 |
|
> |
^ |
50.0050.00
20.7718.10
17.8115.58
15.0513.17
13.3611.69
12.2510.72
11.5110.07
11.0110.01 -
10.4610.00
10.2010.00
10.0910.00
10.0410.00
1.17.Расчет плоской фермы (задача № 5)
Для металлической фермы с размерами и узловыми нагрузками, полученными путем замены собственного веса, равномерно распре деленного по всей длине q = 100 кН/м, высота фермы Н * d = 2 м, нагрузка на крюке тележки 0 = 500 кН; движение тележки пред полагается по нижнему поясу фермы (рис. 1.37), требуется:
1.Определить аналитически усилия Щ, V4, Ds в элементах фермы (рис. 1.37, в, г).
2.Построить линии влияния усилий в тех же элементах, опре делив числовые значения их ординат.
3.Вычислить суммарные (расчетные) усилия в элементах фермы
от постоянной нагрузки q и временной нагрузки PQ .
4. Загрузить одну линию влияния (по выбору) постоянной на грузкой q, определить усилие и сравнить его с полученным в ана литическом расчете по п.1.
60