книги / Применение метода конечных элементов к расчету конструкций
..pdfРис. 3.10.2. Срединная плоскость суперпараметрического
КЗ пластины.
Координаты ас1, х? х3 меняются в пределах от -1 до +1 на соответствующих поверхностях КЗ. Декартовые и^криволи нейные координаты любой точки КЗ связаны формулой.
(3.10.1)
где N^(xa ) |
- функции формы, имеющие вид: |
|
|
|||
N. = — |
xj{l+x1xf)(1+х2х?)(х1+х2х?х? |
), |
(3.10.2) |
|||
Лт |
» |
X |
X |
* |
|
|
|
|
|
|
i=l,2,3,4; |
|
|
Я1. Л |
[1. (х 2 )2 {х 1)2.(х 1)2 (х 2 )2)(1+х 1х 1+х 2х 2 )г |
(3.10.3) |
i=5,6,7,8.
Ill
Для пластины справедливы следующие равенства:
|
|
( Z ? ) |
1 |
' |
<2 i > H |
|
‘ |
(zb |
1 |
||||
|
|
1 1 'в |
|
|
' |
l'cp |
|
||||||
|
|
/ |
2 , |
|
= |
(z?) |
|
|
= |
(z?) |
(3.10.4) |
||
|
|
<21 >в |
|
|
1 х ' Н |
|
|
' |
x'cp |
||||
|
|
(z?) |
J |
L'( - Z ?I )' |
H |
|
J |
x^d^/2 |
|
||||
|
3 |
1 1ЧВ |
|
— |
** |
|
|
|
“ |
|
|||
где |
=±1 |
— |
|
|
|
|
|
|
|||||
х |
(знак |
+ для верхней поверхности, знак - для |
|||||||||||
нижней). С учетом этого соотношения из |
формулы (3.10.1) |
||||||||||||
имеем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zk |
= X N i(x“ ,(z£,cp |
|
, |
|
(3.10.5) |
|||||
|
|
|
|
|
i=l |
|
|
|
|
|
|
|
|
Гдв |
<Zi>cp= [<Zi>ep'<Zi>cp'x3V 2] |
|
■' |
<zi>pp' <Zi>op- KO°P- |
|||||||||
динаты |
узлов в |
|
срединной |
|
плоскости |
пластины; d^-толщина |
|||||||
КЭ в i-м узле. |
|
|
поля |
|
перемещений |
воспользуемся из |
|||||||
|
Для |
аппроксимации |
|
вестными гипотезами, принимаемыми в теории плоских плас тин:
-деформации по нормали к срединной плоскости беско нечно малы;
-деформации растяжения, сжатия и сдвига в срединной плоскости отсутствуют;
-справедлива гипотеза прямых нормалей.
Перемещения внутри КЭ однозначно определяются тремя
угловыми компонентами |
- поперечным перемещением |
w и двумя |
|||||||
углами поворота нормали |
1 |
2 |
<р |
вокруг |
„ |
1 |
2 |
||
<р |
и |
осей |
z |
и г |
|||||
(рис. 3.10.3). Тогда |
вектор |
перемещений |
равен: |
|
|
||||
8 |
0 |
|
|
|
r |
2 |
-i |
|
|
|
|
x3d. |
|
|
|
|
|||
0 |
|
|
{-<ph |
|
|
(3.10.6) |
|||
|
|
+ --- 1 |
|
|
|||||
|
|
|
|
2 |
|
' ri'cp |
|
|
|
|
-^wi^cp |
- |
|
0 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
или
3,
гх d.
^0
8 |
2 |
3, |
|
|
|
х |
d^ |
0 |
(3.10.7) |
- I |
0 |
^ |
||
i«l |
|
2 |
|
JL cp |
|
|
|
||
|
|
0 |
N. |
(w.) |
|
|
|
|
X cp |
2И
Рис. 3.10.3. Узловые неизвестные КЭ пластины.
Сравнение формул (3.10.1) |
и |
(3.10.6) показывает, что |
число узлов, используемых |
для |
описания формы (геометрии) |
КЭ, больше числа узлов, используемых для определения ин терполяционной функции, которая аппроксимирует поле пере мещений внутри одного КЭ.
Поскольку суперпараметрический КЭ выводится из трех мерного изопаракетрического КЭ (рис. 3.10.1), то выраже ния для компонент тензора деформаций в декартовой системе координат совпадают с аналогичными для трехмерного слу чая, в которых не учитываются деформации в направлении нормали к срединной плоскости:
(3.10.8)
(3.10.9)
Перемещения и в глобальной декартовой системе коор динат выражаются через криволинейные координаты по форму лам (3.10.7). Производные от этих перемещений по глобаль
ным координатам z определяются матричным соотношением:
U |
2 ' |
u |
3' |
л |
г » 1;, |
U |
2' |
3' л |
А ' |
,i* |
1 " |
,i |
|||||
u i :i' |
2 ' |
|
3' |
|
|
|
2 ' |
3' |
- 1;,. |
,2 ' U |
,2 ' =J-2 |
- 1:» “ |
,2 u |
,2 |
|||
«\'з. |
2' |
U |
3' |
|
к » |
u |
2 ' |
3' |
,3' |
,3'J |
,3 U |
,3 J |
|||||
Здесь J - |
матрица |
Якоби: |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
J |
|
|
|
(3.10.11) |
з •
Отметим также, что u =w в принятых нами обозначениях. С учетом соотношений (3.10.4) матрица Якоби равна:
8 |
8 |
8 |
j |
3 |
S N. J z ! ) |
У н . , |
d. x. |
||
1 1 |
||||
* L |
1,1' l'cp |
“ 1/1 |
у |
|
ie l |
i=l |
i=l |
2 |
|
8 |
8 |
8 |
, |
3 |
|
|
Lt |
.(3.10.12) |
I |
K i , 2 ' zi» . p |
I |
*• , ЛA |
i=l |
i,2 |
||
i =l |
i=l |
2 |
|
|
0 |
8 |
d. |
|
0 |
|
Так как размеры КЭ пластины (длина и ширина) малы по
сравнению с радиусами кривизн в соответствующих направле
ниях, членами, содержащими х3 в матрице Якоби, можно пренебречь. В этом случае вместо (3.10.12) имеем:
' |
J u |
J 12 |
0 |
' |
J= |
J 21 |
J 22 |
0 |
(3.10.13) |
|
0 |
0 |
J33 - |
|
|
|
|
Производные от перемещений по локальным координатам равны:
x3d. |
8 |
|
l »i,« |
' -2> I * |
A i - t »e p , |
i=i |
i-i |
2 |
|
8 |
|
“3> |
l Ni.a wi |
|
|
i*l |
|
Подставляя эти формулы в (3.10.10) с учетом (3.10.13) получим:
к' |
-1 |
к' |
—1 к' |
|
к' |
—1 к' |
-1 1г' |
|
U ,1'“ |
J11U |
,1+J12U |
,2? U |
,2*=J21U ,1+J22U f2' |
||||
|
U r3 ' J33u |
f3' |
2 ' -т-1п2 ' |
|
||||
|
u |
•a^= |
‘a-au |
' |
||||
|
|
|
|
|
|
,3'~J33U ,3 |
ГД© J^j (i,j=l,2,3) - элементы матрицы j"1.
Используя эти соотношения вектор деформаций запишем следующим образом:
|
x3ai |
0 |
О |
|
|
|
8 |
О |
х3Ь^ |
0 |
«и|)„ |
|
|
з |
з |
О |
ср |
(3.10.14) |
||
|
||||||
i=l |
xJb^ |
xJa^ |
||||
О |
|
ш. |
. (wi> ер |
|
||
|
с. |
|
|
|
||
|
|
V |
|
|
||
|
|
|
|
|
||
где |
|
-1 |
|
di .,-1. |
.-1. |
|
|
|
|
||||
(Jn N i,l+J12Ni,2 l; |
<J2? i (l+J22Ni,2 l' |
m i‘CJ21Ni,l+J22Ni,2;
4u
Из равенства (3.10.14) следует матрица градиентов
В=[ВдВ2 ...Bg] вектора перемещений, i-й блок которой можно представить в виде:
Л* |
X J L |
, |
(3.10.15) |
р.=х3В^+В? |
|
где
|
|
а. |
0 |
0 |
' |
0 |
0 |
0 ■ |
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
b. |
0 |
|
0 |
0 |
0 |
В* |
= |
ь1 |
ai |
0 |
, в? - |
0 |
0 |
0 |
л. |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
0 |
0 |
0 |
|
0 |
ci |
m i |
|
|
0 |
0 |
0 |
|
- ci |
0 |
ni- |
|
|
|
|
|
|
|
Вектор напряжений связан с вектором деформаций форму** лой:
<г=Се |
(3.10.16) |
Для изотропного материала |
матрица упругости равна: |
' C 11 |
C12 |
0 |
|
0 |
|||
C21 |
C22 |
||
c= 0 |
0 |
C33 |
|
0 |
0 |
0 |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
0 |
0 |
|
0 |
0 |
(3.10.17) |
0 |
О |
|
0 |
°555J |
|
cll=c22=E/(l-v2)} C 12=C21=^Е/(1 с44=с55=® / (2 г4 *(1+ У))«
Для улучшения аппроксимации сдвиговых перемещений в зна менатели элементов с44 и с55 введен множитель к=1,2 .
Матрица жесткости КЭ равна:
1 1 3 .
K=jBTCBdV= J* jBTCB|det(J)|dx1dx2dx3 .
V -1-1-1
С учетом соотношения |
(3.10.15) блок матрицы жесткости К |
|
можно записать |
в виде: |
|
1 1 1 |
(х3В*' Ш |
+B°)C(xV+B°)|det(J)Пг ' П Пг 1 ' 1 1|dx1dx2dx3. |
« " Ч |
Так как матрица Якоби J не зависит от х3 , то можно вы полнить точное интегрирование по толщине КЭ. Получим в результате интегрирования следующие соотношения:
Kmn=K^n + К^п ,
. 1 1 ктп= _ Г
1 |
О J , (IV CBnldet(J) |
dx ' |
|
- 1-1 |
|
1 1
(B°)TCB°|det(J) Idx1dx2
* 7 " 2
Элементы матрицы К1"11 можно представить в виде:
к7 =c i jk i ft7 |
+cipkqs 7 |
' |
( j ' 1=1' 2! |
p ' q=1' 2 ' 3 ) ' |
|||
или |
_1 |
mn,rl |
, m rl |
mripi |
дтп+ |
||
^.mn |
|||||||
Kik |
“CilklA l1+Cilk2A l2 |
i2k l 21 |
i2k2A22 |
||||
, n 0 |
rm n , ~0 |
- m n , «0 |
=rmn,p0 |
rmn.pO |
т т п |
||
^ i lklA ll+Cilk2A12+Cilk3A 13+Ci2klA21+Ci2k2A22+ |
,p0 rmn,p0 |
|
-mn,p0 rmn.pO |
rmn |
|
+Ci 2 k3A2 3 +Ci 3k lA31+Ci 3k2A32+Ci 3k3A 33 |
||||
Здесь: |
1 |
1 |
|
|
2 |
|
|
||
.mn |
|
"a a |
|d e t ( J ) I d x W V |
|
AnXX — 3 |
|
m |
n 1 |
|
Amn= |
1 1 |
1 . 2 |
|
|
|
|
' |
||
12 |
|
ambnldet(J)^dX ^ |
А™ = — I Ianbmldet(J|ldxldx
- 1-1
_mn 2
1 1
7rlrlJbmbn Idet(J)|dx1dx
дЛШ
11“2 J nmnnldet(JH dxldx2
-1-1
1 1
rmn
*12 =2 J Jnmmn Ide^ ^J)Id^dx2
-1-1
1 1
дШП=р
A 13 2 nmCnldet(J) ldxl<ix2
|
1 |
1 |
Amn=2 |
mmnn ide^(J)Idx*dx2 |
|
A 21 |
Z |
|
|
1 |
1 |
A 22 |
* l |
mmmn1det {J H d*1^ 2 |
-1-1
1 1
A™=2 | J V n | d e t ( J ) | d x W
-1-1
1 1
дпш=2 |
Jcmnn|det(J)| d x W |
А 31 г |
|
- 1-1 |
|
1 |
1 |
Я 32в2 I fCmmnldet(J) I d x W
-1-1
1 1
дШП
A 33=2 J CmCnldet(J) !dxl<ix2
- 1-1
Тензоры нодулей |
упругости |
в виде |
симметричных матриц |
||||
имеют вид: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с 1111 |
с 1122 |
0 |
О |
О |
|
|
1 |
с2211 |
с2222 |
0 |
О |
О |
|
|
О |
О |
С1212 |
О |
О |
г |
|
|
Сijkl" |
||||||
|
|
О |
О |
О |
О |
О |
|
|
|
О |
О |
О |
О |
О |
|
|
|
о |
|
|
О |
О ' |
|
|
о |
О |
|
|
О |
О |
|
с |
О |
|
|
О |
|
О, |
|
|
ipkq |
О |
|
С3131 |
0 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
О |
|
|
О |
3223 |
|
где с1111~с2222 С 11 С22' С1122=С2211~С12=С21# С1212 С33'
С3131=‘С2323вС44=С55 * Интегрирование выполняется численно по формуле Гаусса-
Лежандра .
Как показано в работе [31], более точные результаты при решении двумерных задач теории упругости достигаются введением внутреннего узла в центре КЭ.
ДЕВЯТИУЗЛОВОЙ СУПЕРПАРАМЕТРИЧЕСКИЙ КЭ. На рис. 3.10.4 показана срединная плоскость девятиузлового КЭ пластины переменной толщины. Геометрия такого КЭ полностью опреде-
1 • |
‘2' |
ляется координатами (г^)ср и < |
его восьми узлов сре |
динной плоскости и толщиной пластины d. Поэтому для ап проксимации координат воспользуемся функциями формы КЭ Сжрендипова семейства [50]:
zк' |
(3.10.18) |
где |
^zi^cp“ ^^zU c p f^zi^cp'x di/2J‘ |
Поле перемещений аппроксимируется функциями формы КЭ Лагранжева семейства [50]:
- X |
з° |
2 |
x3d. |
о |
0 |
i=l |
N V |
|
Рис. 3.10:4. Срединная плоскость девятиузлового суперпараметрического КЭ пластины.
Обозначим L ^ x 1) - коэффициенты интерполяционного по
линома Лагранжа n-го порядка по координате х 1 и Lj(x2 ) -
коэффициенты этого полинома m-го |
порядка по |
координате |
||||
х |
2 |
. С их |
помощью построим функции |
формы |
двумерных КЭ Лаг- |
|
ранжева |
семейства: |
|
|
|
||
|
|
|
NjJ(xa ) = N ^ m (xa )=L"(x:L)L^(x2 ) |
, |
(3 .10.20) |
где узлу к соответствует комбинация индексов (i,j). Интерполяционные коэффициенты Лагранжа на отрезке
[-1 ,1] определяются по формуле: