- •МЕХАНИКА МАШИН
- •1.1. Структура машинного агрегата
- •1.4. Управление движением машинного агрегата
- •СТРОЕНИЕ МЕХАНИЗМОВ
- •2.1. Основные определения
- •2.2. Кинематические пары и соединения
- •2.5. Структурный синтез механизмов
- •2.6. Классификация механизмов
- •КИНЕМАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МЕХАНИЗМОВ
- •3.1. Основные понятия
- •tgfa
- •3.6. Примеры графического исследования механизмов
- •pc = fivVB\ Р'Ь" = цайв', Ь"Ь'= цаагВ-
- •3.7. Кинематические характеристики плоских механизмов с высшими парами
- •3.8. Кинематические характеристики пространственных механизмов
- •3.9. Метод преобразования декартовых прямоугольных координат
- •4.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •4.2. Приведение сил
- •4.3. Приведение масс
- •4.8. Неравномерность движения механизма
- •JTnp,
- •4.10. Динамический анализ и синтез с учетом влияния скорости на действующие силы
- •5.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •5.2. Установившееся движение машинного агрегата
- •5.3. Исследование влияния упругости звеньев
- •СИЛОВОЙ РАСЧЕТ МЕХАНИЗМОВ
- •6.1. Основные положения
- •6.4. Силовой расчет механизма с учетом трения
- •6.5. Потери энергии на трение. Механический коэффициент полезного действия
- •ВИБРОАКТИВНОСТЬ И ВИБРОЗАЩИТА МАШИН
- •7.1. Источники колебаний и объекты виброзащиты
- •7.3. Анализ действия вибраций
- •7.6. Статическая и динамическая балансировка изготовленных роторов
- •Щ = у/g sina/<5CT,
- •7.8. Демпфирование колебаний. Диссипативные характеристики механических систем
- •7.9. Динамическое гашение колебаний
- •тт(р - рт) = mjyE.
- •7.11. Ударные гасители колебаний
- •7.12. Основные схемы активных виброзащитных систем
- •ТРЕНИЕ И ИЗНОС ЭЛЕМЕНТОВ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАР МЕХАНИЗМОВ И МАШИН
- •8.1. Виды и характеристики внешнего трения
- •8.2. Основные понятия и определения, используемые в триботехнике
- •8.3. Механика контакта и основные закономерности изнашивания
- •8.4. Методика расчета износа элементов кинематических пар
- •МЕТОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СХЕМ ОСНОВНЫХ ВИДОВ МЕХАНИЗМОВ
- •МЕТОДЫ СИНТЕЗА МЕХАНИЗМОВ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ
- •9.1. Основные понятия и определения
- •9.2. Основная теорема зацепления
- •9.3. Скорость скольжения сопряженных профилей
- •9.4. Угол давления при передаче движения высшей парой
- •9.5. Графические методы синтеза сопряженных профилей
- •9.7. Производящие поверхности
- •МЕХАНИЗМЫ ПРИВОДОВ МАШИН
- •10.1. Основные понятия и определения
- •10.2. Строение и классификация зубчатых механизмов
- •10.4. Планетарные зубчатые механизмы
- •ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ЗУБЧАТАЯ ПЕРЕДАЧА
- •11.2. Эвольвента, ее свойства и уравнение
- •11.3. Эвольвентное прямозубое колесо
- •11.4. Эвольвентная прямозубая рейка
- •11.5. Эвольвентное зацепление
- •11.8. Подрезание и заострение зуба
- •11.9. Эвольвентная зубчатая передача
- •11.10. Качественные показатели зубчатой передачи
- •11.11. Цилиндрическая передача, составленная из колес с косыми зубьями.
- •11.12. Особенности точечного круговинтового зацепления Новикова
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
- •12.1. Коническая зубчатая передача
- •МЕХАНИЗМЫ С НИЗШИМИ ПАРАМИ
- •13.1. Основные этапы синтеза
- •13.4. Синтез четырехзвенных механизмов по двум положениям звеньев
- •13.5. Синтез четырехзвенных механизмов по трем положениям звеньев
- •13.6. Синтез механизмов по средней скорости звена и по коэффициенту изменения средней скорости выходного звена
- •tijivu) < [tfj]-
- •КУЛАЧКОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •14.1. Виды кулачковых механизмов и их особенности
- •14.2. Закон перемещения толкателя и его выбор
- •sinx4
- •sinx2 = [(*2 “ Vj3)/f34]sm03;
- •14.5. Определение габаритных размеров кулачка по условию выпуклости профиля
- •14.6. Определение координат профиля дисковых кулачков
- •14.7. Механизмы с цилиндрическими кулачками
- •МЕХАНИЗМЫ С ПРЕРЫВИСТЫМ ДВИЖЕНИЕМ ВЫХОДНОГО ЗВЕНА
- •15.1. Зубчатые и храповые механизмы
- •15.2. Мальтийские механизмы
- •15.3. Рычажные механизмы с квазиостановками
- •УПРАВЛЕНИЕ ДВИЖЕНИЕМ СИСТЕМЫ МЕХАНИЗМОВ
- •16.2. Циклограмма системы механизмов
- •МАНИПУЛЯЦИОННЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •17.3. Задачи о положениях манипуляторов
- •17.4. Задачи уравновешивания и динамики
- •Glos
В случае поступательно движущегося толкателя соотношения (14.3) и (14.4) приобретают частные значения (см. рис. 14.7, б):
* |
f S 4 - S 3 \ |
; |
Х2 = arctg |
------------- |
\vg3 ~ vg4 )
-о* /» - V*3 ~ V*4
Далее, рассматривая треугольник АЗ*4*, в котором известна одна сторона 3*4* и угол Хб> находят углы Х3 >Х4 и угол x i :
Хб = Х2 + (Pi - |
Рз); |
(14.5) |
|
хз = 90° - 1?доп |
+ (040з) + Х2 ; |
(14.6) |
|
Х4 = |
90 —1?доп |
—Х2 ) |
(14-7) |
XI = |
180° - (хз |
+ Х4 )= 20доп~ (04 “ 0з)- |
(14-8) |
Для поступательно движущегося толкателя углы 04 и 0з в пределе равны нулю и формулы (14.6) и (14.8) приобретают частное значение:
Хз = 90° —1?доп + Х2 ; Х4 = 90° —^доп —Х2 ) Xi = 21?доп.
Одну из сторон АЗ* = /31 |
рассматриваемого треугольника |
|||
АЗ*4* находят по теореме синусов: |
|
|
||
АЗ* |
3 *4 * |
/3 1 = АЗ* |
s i n |
Х 4 |
sinx4 |
или |
= /34 |
|
|
s i n x i ’ |
|
s i n |
X I |
Межосевое расстояние а = 1с а ->согласно теореме косину сов, вычисляют из треугольника СЗ* А (см. рис. 14.7, в):
а = y/(h - v g 3 S g n w i ) 2 + ljj + 2 (l2 - vq3sgnui)l3i s i n г? д о п •
(14.9) Угол <p2o, определяющий ближнее положение оси толкате ля СBQ относительно межосевого расстояния СА, находят из
треугольника СЗ* А по теореме синусов:
АЗ * _________а
sin(<£>20 + 0з) |
sin(90° + 1?доп) ’ |
или
а
откуда
Радиус го начальной окружности кулачка определяют из треугольника CBQA :
(14.11)
В случае поступательно движущегося толкателя находят смещение е оси его направляющей относительно оси А враще ния кулачка, координату 5 Н нижнего положения толкателя и радиус го начальной окружности (см. рис. 14.7, б):
е — /31 sin 1?доп — |
(14.12) |
5„ = ^3 i cos 1?доп —53; |
(14.13) |
|
(14.14) |
При выборе оси вращения кулачка в точке А пересече ния граничных лучей график изменения углов 1? в функции угла поворота кулачка касается в двух точках прямых, со ответствующих углам ^доп (рис. 14.8, кривая J), и решение считается оптимальным по критерию минимальных размеров кулачка. Если ось 0\ расположить вне области ОДР, то в не которых положениях толкателя угол $ превышает угол т?Д(Ш (см. рис. 14.8, кривая 2).
При жестких ограничениям по габаритным размерам ме ханизма принимают во внимание тот факт, что опасность за клинивания толкателя при ведущем кулачке и силовом замы кании контакта характерна только для фазы удаления. На фа зе сближения толкатель движется под действием силы упруго сти пружины или силы тяжести и заклинивание невозможно. Это позволяет расширить границы ОДР для положения оси вращения кулачка с учетом допускаемого угла давления ^доп и направления вращения кулачка.
о, град
Рис. 14.8
На рис. 14.9, а, б показано несколько областей ОДР для механизма с вращающимся толкателем, а на рис. 14.9, в — для механизма с поступательным движением толкателя:
ОДР — направление вращения кулачка реверсивное, до пускаемые углы давления при удалении и сближении одинако вы и равны 1?Доп (рис. 14.9, а, б, в);
0ДР1 — направление вращения кулачка реверсивное, зна чения допускаемых углов на фазе удаления и фазе сближения различные;
0ДР2 — удаление толкателя осуществляется при враще нии кулачка против хода часовой стрелки; предельное зна чение угла давления при сближении не регламентировано (см. рис. 14.9, а, б);
ОДРЗ — удаление толкателя осуществляется при вра щении кулачка по ходу часовой стрелки, предельное значе ние угла давления при сближении не регламентировано (см. рис. 14.9, б).
На рис. 14.9, в показано расположение оси Ох кулачка при разных частных ограничениях: при е = 0 : О ц; Охг; O n и при
е ф 0: Oi5 ; 0\%\ 0\$.
Соответственно ограничениям на движение звеньев полу чают разные габаритные размеры кулачкового механизма. На рис. 14.10 показаны три центровых профиля кулачков, оси вра щения которых были выбраны так: профиль а — в ОДР при