- •МЕХАНИКА МАШИН
- •1.1. Структура машинного агрегата
- •1.4. Управление движением машинного агрегата
- •СТРОЕНИЕ МЕХАНИЗМОВ
- •2.1. Основные определения
- •2.2. Кинематические пары и соединения
- •2.5. Структурный синтез механизмов
- •2.6. Классификация механизмов
- •КИНЕМАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МЕХАНИЗМОВ
- •3.1. Основные понятия
- •tgfa
- •3.6. Примеры графического исследования механизмов
- •pc = fivVB\ Р'Ь" = цайв', Ь"Ь'= цаагВ-
- •3.7. Кинематические характеристики плоских механизмов с высшими парами
- •3.8. Кинематические характеристики пространственных механизмов
- •3.9. Метод преобразования декартовых прямоугольных координат
- •4.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •4.2. Приведение сил
- •4.3. Приведение масс
- •4.8. Неравномерность движения механизма
- •JTnp,
- •4.10. Динамический анализ и синтез с учетом влияния скорости на действующие силы
- •5.1. Динамическая модель машинного агрегата
- •5.2. Установившееся движение машинного агрегата
- •5.3. Исследование влияния упругости звеньев
- •СИЛОВОЙ РАСЧЕТ МЕХАНИЗМОВ
- •6.1. Основные положения
- •6.4. Силовой расчет механизма с учетом трения
- •6.5. Потери энергии на трение. Механический коэффициент полезного действия
- •ВИБРОАКТИВНОСТЬ И ВИБРОЗАЩИТА МАШИН
- •7.1. Источники колебаний и объекты виброзащиты
- •7.3. Анализ действия вибраций
- •7.6. Статическая и динамическая балансировка изготовленных роторов
- •Щ = у/g sina/<5CT,
- •7.8. Демпфирование колебаний. Диссипативные характеристики механических систем
- •7.9. Динамическое гашение колебаний
- •тт(р - рт) = mjyE.
- •7.11. Ударные гасители колебаний
- •7.12. Основные схемы активных виброзащитных систем
- •ТРЕНИЕ И ИЗНОС ЭЛЕМЕНТОВ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАР МЕХАНИЗМОВ И МАШИН
- •8.1. Виды и характеристики внешнего трения
- •8.2. Основные понятия и определения, используемые в триботехнике
- •8.3. Механика контакта и основные закономерности изнашивания
- •8.4. Методика расчета износа элементов кинематических пар
- •МЕТОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СХЕМ ОСНОВНЫХ ВИДОВ МЕХАНИЗМОВ
- •МЕТОДЫ СИНТЕЗА МЕХАНИЗМОВ С ВЫСШИМИ ПАРАМИ
- •9.1. Основные понятия и определения
- •9.2. Основная теорема зацепления
- •9.3. Скорость скольжения сопряженных профилей
- •9.4. Угол давления при передаче движения высшей парой
- •9.5. Графические методы синтеза сопряженных профилей
- •9.7. Производящие поверхности
- •МЕХАНИЗМЫ ПРИВОДОВ МАШИН
- •10.1. Основные понятия и определения
- •10.2. Строение и классификация зубчатых механизмов
- •10.4. Планетарные зубчатые механизмы
- •ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ЗУБЧАТАЯ ПЕРЕДАЧА
- •11.2. Эвольвента, ее свойства и уравнение
- •11.3. Эвольвентное прямозубое колесо
- •11.4. Эвольвентная прямозубая рейка
- •11.5. Эвольвентное зацепление
- •11.8. Подрезание и заострение зуба
- •11.9. Эвольвентная зубчатая передача
- •11.10. Качественные показатели зубчатой передачи
- •11.11. Цилиндрическая передача, составленная из колес с косыми зубьями.
- •11.12. Особенности точечного круговинтового зацепления Новикова
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
- •12.1. Коническая зубчатая передача
- •МЕХАНИЗМЫ С НИЗШИМИ ПАРАМИ
- •13.1. Основные этапы синтеза
- •13.4. Синтез четырехзвенных механизмов по двум положениям звеньев
- •13.5. Синтез четырехзвенных механизмов по трем положениям звеньев
- •13.6. Синтез механизмов по средней скорости звена и по коэффициенту изменения средней скорости выходного звена
- •tijivu) < [tfj]-
- •КУЛАЧКОВЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •14.1. Виды кулачковых механизмов и их особенности
- •14.2. Закон перемещения толкателя и его выбор
- •sinx4
- •sinx2 = [(*2 “ Vj3)/f34]sm03;
- •14.5. Определение габаритных размеров кулачка по условию выпуклости профиля
- •14.6. Определение координат профиля дисковых кулачков
- •14.7. Механизмы с цилиндрическими кулачками
- •МЕХАНИЗМЫ С ПРЕРЫВИСТЫМ ДВИЖЕНИЕМ ВЫХОДНОГО ЗВЕНА
- •15.1. Зубчатые и храповые механизмы
- •15.2. Мальтийские механизмы
- •15.3. Рычажные механизмы с квазиостановками
- •УПРАВЛЕНИЕ ДВИЖЕНИЕМ СИСТЕМЫ МЕХАНИЗМОВ
- •16.2. Циклограмма системы механизмов
- •МАНИПУЛЯЦИОННЫЕ МЕХАНИЗМЫ
- •17.3. Задачи о положениях манипуляторов
- •17.4. Задачи уравновешивания и динамики
- •Glos
Г л а в а 3
КИНЕМАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МЕХАНИЗМОВ
Движение звеньев механизма происходит в пространстве и во време ни. Это движение можно исследовать с разных позиций. В кинематике изучаются движения материальных тел без учета их масс и действующих на них сил. Важнейшими характеристиками движения являются траекто рии, скорости и ускорения точек и звеньев механизма, которые связаны с изменением времени. Если движение рассматривается в функции движе ния начальных звеньев, которым приписывают обобщенные координаты, то вводят кинематические передаточные функции, которые не зависят от времени, а являются важнейшей геометрической характеристикой меха низма. В данной главе рассмотрены методы расчета параметров кине матических характеристик механизма, которые играют важную роль на стадии проектирования машин разного назначения.
3.1. Основные понятия
Определение движения звеньев механизма по заданному движению начальных звеньев или начальных пар называют
кинематическим анализом механизма. Он выполняется на основе кинематической схемы, которая является структурной схемой механизма, дополненной размерами звеньев (длинами звеньев, координатами пар, числами зубьев колес, координа тами точек на профиле кулачков и т.п.), необходимых для ки нематического анализа механизма. При расчете скоростей и ускорений задаются значения обобщенных скоростей и уско рений механизма, являющихся соответственно первой и второй производными от обобщенной координаты механизма по време ни. Если производные функций положения берут по обобщен ной координате механизма, то их называют соответственно ки нематической передаточной функцией скорости точки (ана лог скорости), угловой скоростью звена (аналог угловой ско рости или передаточное отношение), передаточной функцией
ускорения точки или углового ускорения эвена (аналог уско рения точки, аналог углового ускорения звена). Связь между скоростью vg (или ускорением ag) точки на каком-либо звене механизма и передаточной функцией скорости vqg (или уско рения aqg) той же точки определяется следующими соотноше ниями:
VB |
dSg |
_ |
dSg |
, |
dSgdipi |
vqBU1, |
|
||
d* ’ |
VqB |
dip\ ’ |
VB |
dtp\ di |
|
||||
или |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VqB = |
— |
; |
|
|
|
(3 .1) |
|
|
|
|
Wl |
|
|
|
|
|
d2Sg |
- |
_ d 25 B . |
d2S B |
fd<p!\2 , |
d S t f d V |
||||
d*2 |
’ aqB ~ dy>2 |
' a B ~ |
dtp2 |
\ d t ) |
+ |
dy>i |
dt2 ’ |
||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dg = &qBu i + |
Vqg£\. |
|
|
( 3 .2 ) |
|||
Здесь единицами измерения в СИ являются: [г>д] = |
м/с; |
||||||||
[идв ] — м/рад; [ag] = м/рад2; [aqg\ = м/рад2 |
В системе СИ |
размерность угла принята равной 1, поэтому размерность vqg
и a,qg соответствует м/1 (метр). |
|
Связь между угловой скоростью |
(или угловым уско |
рением £,) какого-либо звена г и передаточной функцией uq{ угловой скорости (или углового ускорения £qi) того же звена определяется следующими соотношениями:
и; = dyЧ. |
Uqi = |
dVi |
d<f>i dy?i |
|
|
(3 .3 ) |
||||
W‘ = |
м |
"d<~ = W?,Wb |
||||||||
или |
dt ’ |
|
||||||||
|
wgi = Ui/Ul = «ii, |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
где |
— передаточное отношение; |
|
|
|
|
|
||||
£i = |
do;,- |
_ dwj |
_ d2<pi |
|
d2^» |
2 , |
dy?,- |
( 3 -4 ) |
||
di ’ £qx |
dip\ |
£%= |
- |
9 U>\ + |
-----£i. |
|||||
|
dip2 |
|
dip2 |
|
dipi |
|
||||
Следовательно, £,• = £?,u>2 -(- u,i£i. |
Если £i = |
0, TO £qi = £i/w 2. |
||||||||
В этих соотношениях [u>i] = |
рад/с; |
[u>,-] = |
рад/с; |
[u»9,j = |
||||||
SS [«ii] |
= 1; [£i] = [£,■] = |
рад/с2; [£g,] = 1. |
Квадратные скобки |
означают, что речь идет о единице СИ измерения соответству ющих физических величин.
3.2. Графики движения (дуговой координаты), скорости, ускорения и кинематических передаточных функций
Одна из кинематических функций может быть определена или задана таблицей значений или графиком (рис. 3.1). Для определения других функций применяют численные и графи ческие методы вычислений. Графиками часто пользуются для наглядности и выявления возможных ошибок при вычислени ях. Численное дифференцирование чувствительно к ошибкам, вызванным неточностью исходных данных, и должно прово диться с особой осторожностью. Приведем для примера фор мулы дифференцирования функции /(я ), заданной конечной последовательностью пар значений (яг-, /(я ,)). Если /(я ) за дана множеством уь 2/2? •••3Уп ее значений у{ в п равноотсто ящих точках с шагом изменения аргумента h = я» —я,_ 1 (г = 2,..., ть) (рис. 3.1, а, б), то искомые значения производной вычисляют следующим образом:
V, МС'1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1213 I, поз
в
И
Рис. 3.1 |
е |
|
^(3j/n ~ 4уп~1 + Уп~2) (г = п)-
Интегрирование функции у(х), заданной множествами xi,X2 , ... ,х п упорядоченных по возрастанию или убыванию аргумента и у\, У2 , ..., уп соответствующих значений функции, проводят по формуле трапеций или формуле Симпсона.
При равноотстоящих значениях аргумента х значения ин
тегралов / = |
J y(x)dx вычисляют с помощью одной из следу- |
. |
11 |
ющих формул: трапеций
Симпсона
(3.7)
или
Результаты вычислений представляют в виде графиков (см. рис. 3.1).
В декартовых координатах:
перемещение S(t)\ |
S(I) (см. рис. 3.1, а); |
скорость |
|
v(t)\ v(ipx)\ |
передаточная |
функция скорости vq(tpi) (см. |
|
рис. 3.1, б); |
скорость v(S); |
передаточная функция |
скорости |
vq(S) (рис. 3.1, г); ускорение a(t), <z(</?i); передаточная функция ускорения aq(t), aq(<p\) (рис. 3.1, в); ускорение а(5), передаточ ная функция ускорения aq(S) (рис. 3.1, д).
В полярных координатах: модуль вектора скорости v(y?i) (рис. 3.1, е).
Графическое дифференцирование. Графическое диф ференцирование начинают с построения графика функции по
заданным значениям. При экспериментальном исследовании такой график вычерчивают с помощью самопишущих прибо ров. Далее проводят касательные к кривой в фиксированных положениях и вычисляют значения производной по тангенсу угла, образованного касательной с осью абсцисс.
Например, определение углового ускорения е при задан ном графике u(t) проводят графическим дифференцированием.
На рис. 3.2, а кривая u(t) изображена по оси ординат в масштабе //<*,, мм/(рад •с- 1 ), по оси абсцисс /х*, мм/с. Иско мую функцию e(t) можно найти, используя соотношение
do; |
<1(уш/цш) |
щ dуи |
щ |
|
“ d< ~ |
d(xt/fit) |
lb, dxt ~ |
цш |
’ |
Тангенс угла ф наклона касательной к кривой u(t) в не которой точке с номером г представляют в виде отношения от резков уе{К , где К — выбранный отрезок дифференцирования (или полюсное расстояние) 0Z), мм (рис. 3.2, б):
4i>i = VeilК-
После подстановки этого соотношения в выражение (3-8) получают
|
/Ли К |
/Х£ |
(3.9) |
где уе{ — ордината искомого графика углового ускорения; |
|||
Ц£ = f l u K / l h , |
|
(З.Ю ) |
|
— масштаб искомого графика £,•(<); единицы СИ: [yei] |
= мм; |
||
[ре] = мм/(рад •с- 2 ). |
|
|
|
График функции е = e(t) строят по найденным значениям |
|||
ординат для ряда позиций. |
Точки на кривой соединяют от |
||
руки плавной линией, а затем обводят с помощью лекала. |
|||
Графическое дифференцирование |
методом касательных |
||
имеет низкую точность. |
Более высокую точность |
полу |
чают при графическом дифференцировании методом хорд (рис. 3.2, б, г).
На заданной кривой отмечают ряд точек 1", 2", 3W, ко торые соединяют хордами, т.е. заменяют заданную кривую ломаной линией. Принимают следующее допущение: угол на клона касательных в точках, расположенных посередйне каж дого участка кривой, равен углу ф{ наклона соответствующей
хорды. Это допущение вносит некоторую погрешность, но она относится только к данной точке. Эти погрешности не сумми руются, что обеспечивает приемлемую точность метода.
Остальные построения аналогичны ранее описанным при графическом дифференцировании методом касательных. Вы бирают отрезок DO = К (мм). Через точку D (полюс построе
ния) проводят лучи, наклоненные под углами |
•••>Фй ••• |
до пересечения с осью ординат в точках I7', |
277, З77, ..., кото |
рые переносят на ординаты, проведенные в середине каждого из интервалов. Полученные точки 1*, 2*, 3* являются точками искомой функции е = e(t) = du/dt.
Масштабы по осям координат при этом методе построения связаны соотношением (3.10), которое было выведено для слу
чая графического дифференцирования методом касательных.
Определение углового ускорения е входного звена при за
данной функции сj((p) |
или линейного ускорения ат входного |
||
звена при заданной функции v(S) вычисляют так: |
|||
dи |
du dip |
do; |
|
|
dt |
dip dt |
dip’ |
T _ |
dv _ |
dv dS |
dv |
= |
|
|
(3.11) |
d t = dS~dt= V dS' |
Если заданные функции u(ip) или v(S) представлены в виде графиков, то вычисление этих соотношений сводится к определению числового значения длины поднормали к кривой
в соответствующей точке.
На рис. 3.2, д приведены необходимые построения для слу
чая, когда задана функция ш = и;(</?).
Для произвольно выбранной г-й точки на графике сj(ip)
связь между отрезками х^ и и соответствующими кине
матическими параметрами выражают с помощью масштабов:
x<pi —РфФи Vuji —
Угловое ускорение выражают в виде следующего соотно
шения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dwj |
|
|
|
_ |
Уип |
d(yui/fiu) _ |
|
|
|
1 dщ |
d< |
'd ifi |
цш |
d(xviln,p) |
|
|
|||
= |
|
|
УцНМшь = |
|
У" » |
= jjjf (a' 6«) |
(a,b,) |
(3.12) |
|
Pu; |
Mu; |
) |
|||||||
|
|
|
|
Mu; |
Me |
|
где фг — угол наклона касательной к кривой ш(<р) в г-й точ ке (рис. 3.2, д)\ (а,-6,) = уш{ tg ф{ — отрезок поднормали в г-й точке графика; ц£ = Ma>//V — масштаб углового ускорения е\ единица СИ: [/г£] = мм/(рад •с- 2 ).
Аналогичные построения проводят для ряда положений 1> 2, 3, 4> - ■■ ■>определяют поднормали и соответствующие им угловые ускорения е. Результаты расчетов изображают в виде графика £ = е(ф) (рис. 3.2, е).
Графическое интегрирование. При графическом опре делении интеграла подынтегральная функция задается гра
фиком. Для примера рассмотрим определение угла поворота
U
(p(t) = J u d t выходного звена по заданной кривой u>(t).
*0
График угловой скорости сo(t) изображается в декартовых координатах с учетом числовых значений масштабов угловой скорости fiu и времени fit. Промежуток времени от Д° U делится на такое количество интервалов Д^-, которое позво ляет считать, что на каждом малом промежутке времени движение можно принять равномерным.
Эти промежутки времени, отмеченные на рис. 3.3, а точ ками 0, 1, 2, 3, 4, не обязательно должны быть равными.
В каждом интервале времени, например от t^ i до tj, мож но приближенно считать, что
|
У ш и -1 ) + |
2/uu |
Ушхср ~ |
2 |
’ |
т .е. можно принять, что площадь криволинейной трапеции равна площади прямоугольника высотой y^icp и основанием A zlt-.
Концы средних ординат (см. рис. 3.3, а) для каждого ин тервала y^icp, уш2ср, •••, Уипср проецируют на ось ординат и соединяют найденные точки I 1, 2', З1, с точкой D, ко
торая ограничивает слева выбранный отрезок интегрирования (полюсное расстояние) 0D длиной К (в миллиметрах).
Лучи D\\ D2\ D З7, ..., проведенные через точку /?, обра зуют углы ф\у^2) •••j Ф%с положительным направлением оси х, причем
^Фх = Уилср/^*
На искомом графике (<р,ф) (рис. 3.3, 6) проводят линии 0111, I й 2П, 2ПЗп, ..., параллельные в пределах соответствую щих интервалов лучам D 1;, D21, D З7, ... Первый отрезок 01й проводят через начало координат 0, следующие отрезки соот ветственно через точку I й, затем через точку 2П и т.д. Эти линии наклонены относительно положительного направления оси х под углами ^2? ••., Ф{ соответственно, т.е.
Ау<^
tg Ф{ = Дх^г'
Отрезки на графиках связаны с соответствующими физи ческими параметрами с помощью масштабов соотношениями:
Уилер — M u^tcpi Ду<^л ■“ Р,р ^ Ф х \ A x /j — M /A /j.
Приравнивая правые части написанных выше соотноше
ний для тангенса угла |
получают |
|
|
|||
АУу?i _ |
Уилер |
и л и |
Д у ^ ,- = |
Уилер А*2'/г |
|
|
|
" |
~ к ~ ' |
К |
|
||
|
|
|
|
|||
Из рис. 3.3, б следует, что |
|
|
|
|||
У*л’ = y ^ i - i ) |
+ A y ^ i |
= |
|
|
|
|
Е |
а |
УилсрАя^* |
/^w^tcpMi’A^j |
= |
||
|
|
|
^ |
L |
— у — |
»=1 i=l *=1
К |
Нш^^cj,cpA = |
J t = |
A t |
|
|
|
|
to |
ti
где щ = Ju>dt.
to
Масштаб искомого графика |
|
|
ц<р = |
[fi,p] = мм/рад. |
(3.13) |
Значит, ломаная линия |
01п2п Зп, ..., iN соответствует |
|
приближенному графику функции (p(t) = J u d t, |
а ординаты |
в узловых точках 1— 1п, 2—2п, 3— Зп,... — значению этой функции. Через найденные точки проводят плавную линию, которая позволяет получить более или менее точные резуль таты для всех промежуточных точек. Увеличение числа узло вых точек и масштаба чертежа позволяет повысить точность метода графического интегрирования. Отрезок К выбирается произвольно, однако он влияет на размеры ординат искомой функции, т.е. его назначают с учетом желаемого масштаба графика первообразной функции: чем больше его длина, тем меньше этот масштаб.
При исследовании и проектировании механизмов закон из менения скорости входного звена может быть задан функциями w(ipi) или v(S) обобщенных координат <pi и S. В этом случае
необходимо вычисление интегралов: |
|
или |
( 3.14) |
*0 |
So |
Если функции и(ср) и v(S) заданы |
в виде графиков |
(см. рис. 3.3, а), то искомые функции ip(t) и S(t) находят гра фическим интегрированием, проводя построения, аналогичные ранее описанным, но с некоторыми отличиями. Так, ось ор динат искомого графика (рис. 3.3, г) разбивают на интервалы, равные интервалам на оси абсцисс (оси <pi) на графике u(ip)
(рис. 3.3, в). В этом |
случае масштабы по осям (р сохраняет |
одинаковыми, т.е. |
= /х* . Точки 1п, 2", 5", 4" искомой |
кривой (рис. 3.3, г) получают при пересечении линий, парал лельных оси абсцисс, с линиями, проведенными параллельно соответствующим лучам D 1, D 2 , D 3 , ..., т.е. наклоненными относительно оси х под углами ^2> Фз - Ф%, •••, где DO = = К — отрезок интегрирования, в мм.