- •Предисловие
- •Основные обозначения
- •Латинский и греческий алфавиты
- •§ 1. Содержание предмета
- •§ 2. Графики
- •§ 3. Сведения из тригонометрии
- •§ 4. Изображение в проекциях
- •§ 5. Сложение сил. Центр тяжести
- •§ 6. Равновесие тел
- •§ 7. Реакции опор
- •§ 8. Метод сечений
- •§ 1. Примеры плоских ферм
- •§ 2. Образование простейших ферм
- •§ 3. Соединение ферм друг с другом. Сложные фермы
- •§ 4. Определение усилий в прикрепляющих стержнях
- •§ 5. Определение усилий в стержнях ферм методом вырезания узлов
- •§ 6. Способ сквозных сечений
- •§ 7. Графические способы определения усилий в стержнях ферм
- •§ 1. Нормальные напряжения
- •§ 2. Деформация призматического стержня
- •§ 3. Диаграмма растяжения
- •§ 4. Выбор допускаемого напряжения
- •§ 5. Простейшие статически неопределимые задачи
- •§ 6. Расчет по разрушающим нагрузкам
- •§ 1. Напряжения в наклонных сечениях
- •§ 2. Расчет цилиндрического сосуда
- •§ 3. Исследование плоского напряженного состояния
- •§ 4. Понятие о теориях прочности
- •§ 1. Деформации и напряжения при сдвиге
- •§ 2. Расчет болтового соединения
- •§ 3. Заклепочные соединения
- •§ 4. Сросток Шухова
- •§ 5. Сварные соединения
- •§ 1. Экспериментальные данные и предпосылки
- •§ 2. Зависимость между напряжением и деформацией
- •§ 3. Относительный угол закручивания
- •§ 4. Напряжения при кручении
- •§ 5. Вычисление сумм
- •§ 6. Полярный момент инерции
- •§ 7. Расчет на прочность
- •§ 9. Расчет на жесткость
- •§ 10. Кручение за пределом пропорциональности
- •§ 1. Прямоугольное сечение
- •§ 2. Напряжения и угол закручивания открытого профиля
- •§ 3. Напряжения в замкнутом профиле
- •§ 4. Деформация тонкостенного стержня
- •§ 5. Многоконтурный профиль
- •§ 1. Явление изгиба
- •§ 2. Нагрузки и реакции
- •§ 3. Поперечная сила и изгибающий момент
- •§ 4. Эпюры поперечных сил и изгибающих моментов
- •§ 5. Примеры эпюр усилий для консоли
- •§ 6. Примеры эпюр усилий для простой балки на двух опорах
- •§ 7. Сложная нагрузка
- •§ 8. Рама
- •§ 1. Основные допущения
- •§ 2. Распределение нормальных напряжений
- •§ 3. Вычисление нормальных напряжений
- •§ 4. Осевые моменты инерции и моменты сопротивления простых фигур
- •§ 5. Моменты инерции сложных фигур
- •§ 6. Рациональные формы сечений балок
- •§ 7. Касательные напряжения при изгибе
- •§ 8. Определение касательных напряжений
- •§ 9. Расчет на прочность при изгибе
- •§ 10. Расчет составных балок
- •§ 11. Изгиб за пределом пропорциональности
- •§ 1. Тонкостенная балка
- •§ 2. Балка с криволинейной стенкой
- •§ 3. Изгиб открытого профиля
- •§ 4. Центр изгиба
- •§ 5. Изгиб замкнутых профилей
- •§ 6. Центр изгиба замкнутого профиля
- •§ 8. Балка со стенкой, не работающей на сдвиг
- •§ 1. Примеры деформации балок и рам
- •§ 3. Правило Верещагина
- •§ 5. Более сложные случаи расчета
- •§ 6. Расчет на жесткость
- •§ 7. Деформация фермы
- •§ 1. Признаки статической неопределимости систем
- •§ 5. Статически неопределимые рамы
- •§ 6. Система уравнений перемещений
- •§ 7. Примеры расчета многократно статически неопределимых систем
- •§ 2. Косой изгиб
- •§ 4. Изгиб с кручением
- •§ 5. Другие случаи сложного сопротивления
- •§ 2. Формула Эйлера
- •§ 5. Потеря устойчивости пластин
- •§ 6. Продольно-поперечный изгиб стержней
- •§ 2. Образование простейшей пространственной фермы
- •§ 7. Случай внеузловой нагрузки
- •Литература и источники
Задачи. 1. Подобрать площадь поперечного сечения поясов
и толщину стенки балок, сечение |
которых изображено |
на |
||||||
фиг. 10.5, при допускаемых напряжениях |
[о]=1400 |
кг/см2 и |
||||||
[т] = 700 |
кг!см2, если |
наибольший |
изгибающий |
момент |
Λί= |
|||
= 3600 кем и поперечная сила Q= 5000 кг. Расстояние Н принять |
||||||||
равным |
32 см. Ответ: Fn= 8,04 см2; ^=0,22 |
см. |
|
|
|
|||
2. |
Носок крыла самолета имеет сечение, симметричное отно |
|||||||
сительно |
горизонтальной оси г |
(фиг. |
10. 6,а). Площади |
сечений |
||||
стрингеров одинаковы, |
Fc= 4 |
см2, и |
расположены |
на |
расстоя |
ниях ух—14 см, у2= 13 см, у3 = 8 см, z/4 = 0 от этой оси. Толщина
обшивки /=1,5 мм. Допускаемые напряжения |
материала [σ]= |
= 1600 кг/см2 и [τ]=800 кг/см2. Определить |
наибольший изги |
бающий момент М и поперечную силу Q, которые может вы |
|
держать носок при изгибе в вертикальной |
плоскости, и по |
строить эпюру q, пренебрегая влиянием стенки. |
|
Ответ: ЛІ=3920 кг/см; Q= 2940 кг. |
|
§ 3. Изгиб открытого профиля
Сечение тонкостенной балки с криволинейным или ломаным· очертанием стенки при наличии и при отсутствии в ней поясов представляет собой так называемый открытый профиль (см. § 2" гл. VII, фиг. 7. 4 и 7. 5, а также фиг. 10. 4—10. 8). В предыдущем параграфе мы рассмотрели приближенный расчет на изгиб таких балок, пренебрегая работой стенки на нормальные напряжения. Іісли этим пренебречь нельзя, то нормальные напряжения при изгибе открытого профиля нужно определять по формулам (4) η (6) главы IX, вычисляя момент инерции сечения и его момент сопротивления с учетом площадей сечений стенок. В этом случае погонное касательное усилие q, как было установлено выше, на правлено также вдоль средней линии стенки (фиг. 10.4,а),, но оно на участках между сосредоточенными площадями будет
переменным. Из формулы <7=— 5 следует, что усилие q изме
няется по длине периметра контура по тому же закону, что и статический момент S, вычисленный относительно нейтральной· оси. В свою очередь S зависит от площади части сечения, распо ложенной по одну сторону от точки, в которой определяется уси лие q, до свободного края сечения. В эту площадь должна вхо дить и площадь сечения стенки. При обходе по контуру позадилежащая площадь сечения стенки изменяется непрерывно, а- следовательно, статический момент S и усилие q изменяются также непрерывно на участках между сосредоточенными пло щадями.
Э п ю р а п о |
г о н н ы х |
к а с а т е л ь н ы х у с и л и й . |
Откла |
дывая величины |
q в виде |
ординат перпендикулярно |
контуру |
сечения, получим эпюру погонных касательных усилий. При вычислении касательных усилий без учета стенки эпюра q со-
319>
стоит из прямоугольников, расположенных между сосредото ченными площадями (фиг. 10.8). При учете стенки она имеет более сложный вид. Покажем построение эпюры q для неко торых видов тонкостенных открытых профилей. Условимся, как и ранее (гл. 7, § 3), откладывать ординаты эпюры в ту сторону, куда будет направлено усилие q, если его повернуть на 90° по ходу часовой стрелки.
Ш в е л л е р . Определить касательные усилия в открытом про филе в виде швеллера при действии поперечной силы <3„=325кг, параллельной вертикальной стенке (фиг. 10. 9,а). Прежде всего
Фиг. 10.9. Погонные касательные усилия для швел |
|||||
лера |
от вертикальной нагрузки. |
|
|||
а— направление касательных усилий |
\ б— эпюра касательных усилий. |
||||
ΉεοβχοΛΗΜΟ вычислить |
момент инерции |
сечений относительно |
|||
дентральной оси ζ: |
|
|
|
|
|
/ , = 2-5-0,4·42 + ^ |
^ 3 = 81 см*. |
|
|||
* |
|
|
12 |
|
|
1L· |
с |
|
Qv |
325 |
кг}см‘ яв |
множитель - γ - |
= — = 4 |
||||
Λ |
|
|
JΖ |
81 |
v |
ляется постоянным. Для |
определения |
касательного усилия |
в точке на расстоянии ζ от края верхней полки (фиг. 10 9,а)
нужно статический момент заштрихованной площади |
относи |
|||
тельно центральной |
оси Sz = -^ |
tz умножить на величину |
||
т. е. <7У= |
у- —- ζ. Для |
заданных |
на фиг. 10.9 размеров |
имеем |
у |
Ί ζ 2 |
|
|
|
|
|
. »-0,4 |
с „ |
|
|
Λ = 4 — — 2 = 6,42. |
|
При переходе к другим точкам полки изменяется только величина ζ в первой степени; следовательно, qy должно изме· няться в пределах полки по прямой линии:
320
при z = 0, |
qyA = 0; |
при z = b = 5 см, qyB = 6,4 · 5 = 32 кг/см. |
||||||
Откладывая |
эти величины |
в |
виде ординат перпендикулярно |
|||||
контуру, |
получаем |
эпюру |
касательных усилий в |
верхней |
||||
полке (фиг. |
10.9,5). |
|
|
|
касательных усилий |
в верти |
||
Переходим к определению |
||||||||
кальной |
стенке. Здесь |
к статическому моменту площади се- |
||||||
чения полки, Sn= |
h |
tb |
8 |
0,4-5 = 8 см3, добавляется статиче |
||||
|
= — |
|||||||
ский момент прямоугольной |
площади сечения стенки, распо |
ложенной выше уровня у, в котором определяется касательное усилие,5, = 8 + ^ ^ — y'jt. Добавочная часть статического
момента изменяется по квадратной параболе, как было уже установлено ранее (фиг. 9.27). В пределах стенки швеллера получаем:
ПРИ у —
Sz= 84- - γ |
----- ^-) t = 8 см3; |
qyB = 4 · 8 = 32 кг;см; |
при у = 0, |
|
|
Sz = 8 +-^--^-£ = 8 + 2-4-0,4 = |
11,2 см3; ^ = 4-11,2 = 44,8 кг;см; |
|
при у = ----j , |
|
|
5г = 8 + 0 = 8 |
см3; |
qvE=4-8 —32 кг/см. |
Эпюра qy на этом участке контура состоит из прямоугольника, выражающего влияние полки, и добавочной параболы, выра жающей влияние стенки (фиг. 10.9,6). Наибольшей величины усилие qy достигает на уровне нейтрального слоя, для которого нужно подсчитать статический момент площади половины се чения. В точках, расположенных симметрично относительно нейтральной оси, касательные усилия одинаковы и эпюра qy по лучается симметричной.
При изгибе балки в горизонтальной плоскости усилия qz от поперечной силы Qz= 325 кг (фиг. 10. 10,а) направлены попрежнему вдоль средних линий стенок, но распределение усилий и, следовательно, их эпюра будут иные. В этом случае нужно опре делить сначала центр тяжести сечения
2-5-0,4-2,5
С М
2-5-0,4+8-0,4
и затем момент инерции относительно центральной оси
У' = 2 [ ^ + (2'5 - 1 ’39)85’0,4 + 1,39*-8-0,4 =19,4 см*.
21 Основы строительной механики |
321 |
<?, 325
Постоянный множитель равен — = ---- |
= 16,7 кг/см*. По- |
Jy 19|4
строение эпюры qz начинаем от края А, вычисляя статический момент относительно центральной оси у. На участке АВ он изменяется по квадратной параболе, потому что с изменением заштрихованной площади изменяется и расстояние ζχ ее центра тяжести до нейтральной оси у:
|
при 2 = 5 — 1,39 = 3,61 см, |
|
|
Sy = |
0; |
ЯгА = Ъ\ |
|
|
при 2 = 0, |
|
|
s v = |
^ 3 , 6 1 - 0 , 4 = 2 ,6 см3; |
Ягшах = |
16,7 · 2,6 = 43,5 KZjCM; |
у |
2 |
|
|
|
при 2 = — 1,39 см, |
|
|
Sy = 2,6 — Ц р 1,39-0,4 = 2,21 см3; |
qzB = |
16,7-2,21 =37 кг/см. |
Фиг. 10. 10. Касательные усилия для швеллера от горизонтальной нагрузки.
а— направление усилий qz в сечении; б— эпюра qг.
На участках ВС и СЕ величины Sy и qz изменяются по наклонной прямой, потому что с изменением заштрихованной площади расстояние ее центра тяжести остается неизменным и равно 2 = - 1 ,3 9 см.
В точке В, |
|
Sy = 2,21 см3; |
qzB= 37 кгісм; |
в точке С, |
|
5^ = 2,21-1,39-4.0,4 = 0; |
?гС = 0; |
в точке Е, |
|
Sy = Q — 1,39-4-0,4= —2,21 см3; |
qzE= — 37 кг/см. |
На участке ВС усилия qz направлены |
вниз, а на участке СЕ |
у них изменился знак на обратный и они направлены вверх. Как
322
мы условились (гл. VII, § 3), усилия q, действующие в направле нии обхода сечения против часовой стрелки, считаются положи- •мѵіыіыми, а действующие по часовой стрелке — отрицательными. I Іа фиг. 10. 10,6 изображена эпюра qz от горизонтальной силы Q-.
Па малый участок z по длине контура (фиг. 10.9,6) при ходится малая сила q^z, равная элементарной площади эпю ры q. На всю длину полки приходится касательная сила /'=£<7Дг, равная площади всей эпюры, построенной для этой полки. Аналогично площадь эпюры, построенной на стенке, равна касательной силе, приходящейся на эту стенку, и т. д. Силы Т являются равнодействующими касательных усилий q и приложены вдоль средних линий соответствующих стенок.
Фиг. 10.11. Распределение касательных усилий в двутавре.
а — направление |
усилий, |
возникающих от |
вертикальной |
||
нагрузки; б — эпюра |
qy от нагрузки вдоль |
стенки |
(верти |
||
кальной); в — эпюра дг от нагрузки вдоль полок. |
|||||
Д в у т а в р о в о е |
с е ч е н и е . Если два швеллера соединить |
||||
стенками, то образуется сечение в виде двутавра |
(фиг. 10. 11). |
||||
От равнодействующей |
внешней нагрузки |
Qv, |
направленной |
||
вверх, уравновешивающие |
ее касательные |
усилия qv в стенке |
будут направлены вниз. В верхних полках двутавра они должны быть направлены навстречу друг к другу, к стенке, чтобы стрел ки, указывающие их направление, при переходе на вертикаль ную стенку могли образовать общий поток, в который как бы «вливаются» касательные усилия верхних полок. Этот общий поток затем как бы «разливается» в обе стороны на нижние полки (фиг. 10. 11,а). Эпюра qv в полках очерчивается по пря мым, потому что S изменяется в зависимости от расстояния z в первой степени. Ординаты эпюры откладываются в правой половине двутавра снаружи контура, а в левой внутрь контура, если повернуть все усилия qy на 90° по часовой стрелке. В дан ном случае изгиб происходит в плоскости симметрии балки и по
гонные касательные |
усилия |
расположены симметрично |
(фиг. 10.11,6). |
|
|
От внешней нагрузки Qz, направленной горизонтально, каса тельные усилия q~ в полках изменяются по квадратной параболе
21* |
3 2 3 |
(фиг. 10. ΙΙ,β). Наибольшей величины они достигают на уровне нейтрального слоя, т. е. на уровне центра тяжести сечения. В стенке усилия q* отсутствуют, потому что при переходе от пол ки к стенке позадилежащая (заштрихованная) площадь равна площади всей полки, статический момент которой относительно центральной оси у равен нулю. В обеих полках усилия qz на правлены в одну сторону, противоположно направлению силы Qz, которую они уравновешивают.
Пример 1. Построить эпюру погонных касательных усилий изгиба для тонкостенного открытого профиля в виде квадратной трубы с продольным разрезом. Поперечная сила Q= 900 кг. Размеры профиля приведены на фиг. 10. 12.
Фиг. 10.12. Эпюра q для сечения квадратной трубы с про* дольным разрезом.
Момент инерции сечения относительно нёйтральной оси z
|
, |
0 , 3 - 1 2 3 |
. 0 |
п 0 1Г) |
с 2 |
. О 0 , 3 - 6 3 |
|
4. |
||
|
J — ~ ------- |
+ 2 -0,3 -12·62 + 2 —-----= 345,6 смК |
||||||||
|
|
|
12 |
|
|
|
|
3 |
|
|
Следовательно, |
— = - 9—- = 2,6 кг/см4. |
|
|
|||||||
|
Подсчет |
|
J |
3 4 5 , 6 |
|
начнем |
от края |
сечения, |
||
|
статического момента |
|||||||||
т. е. от точки А. На |
уровне у |
нужно |
площадь y t |
умножить |
||||||
на |
расстояние ее центра тяжести |
|
до |
нейтральной оси, |
||||||
5 = |
Здесь |
площадь и расстояние |
центра тяжести зависят |
|||||||
от у, следовательно, |
на участке АВ |
|
|
|
||||||
|
|
|
q — — |
S = — |
— |
— 2 , 6 — y 2 , |
|
|||
|
|
|
4 |
J |
J |
2 |
' |
2 * |
|
|
касательное |
усилие изменяется по квадратной параболе: |
|||||||||
|
приу = 0, |
qA = 0; |
О 3 |
|
|
|
|
|
||
|
при у = 'ісм, |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
q —2,6-^-9 = 3,5 KzjcM\ |
|
|
|||||||
|
при у == 6 см, |
|
|
0 3 |
|
|
|
|
|
|
|
qB —2,6 -j- 36 = 14,0 кг!см. |
|
|
321