- •Предисловие
- •Основные обозначения
- •Латинский и греческий алфавиты
- •§ 1. Содержание предмета
- •§ 2. Графики
- •§ 3. Сведения из тригонометрии
- •§ 4. Изображение в проекциях
- •§ 5. Сложение сил. Центр тяжести
- •§ 6. Равновесие тел
- •§ 7. Реакции опор
- •§ 8. Метод сечений
- •§ 1. Примеры плоских ферм
- •§ 2. Образование простейших ферм
- •§ 3. Соединение ферм друг с другом. Сложные фермы
- •§ 4. Определение усилий в прикрепляющих стержнях
- •§ 5. Определение усилий в стержнях ферм методом вырезания узлов
- •§ 6. Способ сквозных сечений
- •§ 7. Графические способы определения усилий в стержнях ферм
- •§ 1. Нормальные напряжения
- •§ 2. Деформация призматического стержня
- •§ 3. Диаграмма растяжения
- •§ 4. Выбор допускаемого напряжения
- •§ 5. Простейшие статически неопределимые задачи
- •§ 6. Расчет по разрушающим нагрузкам
- •§ 1. Напряжения в наклонных сечениях
- •§ 2. Расчет цилиндрического сосуда
- •§ 3. Исследование плоского напряженного состояния
- •§ 4. Понятие о теориях прочности
- •§ 1. Деформации и напряжения при сдвиге
- •§ 2. Расчет болтового соединения
- •§ 3. Заклепочные соединения
- •§ 4. Сросток Шухова
- •§ 5. Сварные соединения
- •§ 1. Экспериментальные данные и предпосылки
- •§ 2. Зависимость между напряжением и деформацией
- •§ 3. Относительный угол закручивания
- •§ 4. Напряжения при кручении
- •§ 5. Вычисление сумм
- •§ 6. Полярный момент инерции
- •§ 7. Расчет на прочность
- •§ 9. Расчет на жесткость
- •§ 10. Кручение за пределом пропорциональности
- •§ 1. Прямоугольное сечение
- •§ 2. Напряжения и угол закручивания открытого профиля
- •§ 3. Напряжения в замкнутом профиле
- •§ 4. Деформация тонкостенного стержня
- •§ 5. Многоконтурный профиль
- •§ 1. Явление изгиба
- •§ 2. Нагрузки и реакции
- •§ 3. Поперечная сила и изгибающий момент
- •§ 4. Эпюры поперечных сил и изгибающих моментов
- •§ 5. Примеры эпюр усилий для консоли
- •§ 6. Примеры эпюр усилий для простой балки на двух опорах
- •§ 7. Сложная нагрузка
- •§ 8. Рама
- •§ 1. Основные допущения
- •§ 2. Распределение нормальных напряжений
- •§ 3. Вычисление нормальных напряжений
- •§ 4. Осевые моменты инерции и моменты сопротивления простых фигур
- •§ 5. Моменты инерции сложных фигур
- •§ 6. Рациональные формы сечений балок
- •§ 7. Касательные напряжения при изгибе
- •§ 8. Определение касательных напряжений
- •§ 9. Расчет на прочность при изгибе
- •§ 10. Расчет составных балок
- •§ 11. Изгиб за пределом пропорциональности
- •§ 1. Тонкостенная балка
- •§ 2. Балка с криволинейной стенкой
- •§ 3. Изгиб открытого профиля
- •§ 4. Центр изгиба
- •§ 5. Изгиб замкнутых профилей
- •§ 6. Центр изгиба замкнутого профиля
- •§ 8. Балка со стенкой, не работающей на сдвиг
- •§ 1. Примеры деформации балок и рам
- •§ 3. Правило Верещагина
- •§ 5. Более сложные случаи расчета
- •§ 6. Расчет на жесткость
- •§ 7. Деформация фермы
- •§ 1. Признаки статической неопределимости систем
- •§ 5. Статически неопределимые рамы
- •§ 6. Система уравнений перемещений
- •§ 7. Примеры расчета многократно статически неопределимых систем
- •§ 2. Косой изгиб
- •§ 4. Изгиб с кручением
- •§ 5. Другие случаи сложного сопротивления
- •§ 2. Формула Эйлера
- •§ 5. Потеря устойчивости пластин
- •§ 6. Продольно-поперечный изгиб стержней
- •§ 2. Образование простейшей пространственной фермы
- •§ 7. Случай внеузловой нагрузки
- •Литература и источники
На основании изложенного нетрудно видеть, что положение центра изгиба не зависит от поперечной силы Q. Его координа ты относятся к числу геометрических характеристик сечения и зависят только от формы и размеров последнего.
Задачи. 1. Определить положение центра |
изгиба сечения, |
изображенного на фиг. 10. 12. Ответ: Z D = 1 A с м |
от стенки CF. |
2. Найти расстояние центра изгиба до вертикальной стенки сечения, изображенного на фиг. 10.8, сначала без учета площа ди сечения стенок, используя построенную эпюру q, а затем с учетом этой площади. Ответ: 1. ZD—6 см; 2. ZQ = 5,43 см.
§5. Изгиб замкнутых профилей
Но р м а л ь н ы е н а п р я ж е н и я . При изучении деформации кручения было принято допущение о том, что форма контура тонкостенных профилей остается все время неизменной; это обеспечивается постановкой достаточно часто расположенных поперечных диафрагм (гл. VII, § 4). Принятое допу щение в полной мере справедливо и для деформации изгиба. При кручении поперечные сечения поворачиваются относительно оси бруса и, вообще го воря, получают иногда значительную депланацию, переставая быть плоскими после деформации. Изгиб же замкнутых и открытых профилей в главной центральной плоскости нагрузкой, проходящей через центр изгиба, харак
теризуется лишь поворотом поперечных сечений около центральной оси, перпендикулярной главной плоскости. Как было упомянуто выше, при изгибе сечения считаются плоскими и после деформации.
Ввиду того что деформация изгиба тонкостенных профилей не отли чается от соответствующей деформации балок сплошного сечения, то и рас пределение нормальных напряжений у них должно быть одинаковым. Если изгиб происходит в одной из главных центральных плоскостей балки, то нормальные напряжения определяются по формуле
Здесь ] — момент инерции относительно нейтральной оси, проходящей через центр тяжести сечения; М — изгибающий момент и у — расстояние от ней тральной оси до рассматриваемой точки сечения.
К а с а т е л ь н ы е н а п р я ж е н и я . В замкнутых тонкостенных профи лях распределение касательных напряжений или касательных усилий, кото
рые в отличие от усилий q открытого профиля будем теперь обозначать q, связано с формой контура сечения и с положением центра изгиба. В сим
метричном сечении распределение q будет симметричным при изгибе в пло скости симметрии. Например, при изгибе бруса в виде прямоугольной ко робки сосредоточенной силой Р (фиг. 10.20,а) совершенно очевидно, что в вер
тикальных стенках произвольного сечения усилия q будут одинаковыми по
величине и по направлению. Если усилие q в вертикальных стенках на правлено вниз, то в нижней горизонтальной стенке оно будет направлено от краев к середине, а в верхней, наоборот, от середины к краям; на верти
кальной |
оси симметрии |
в точках О и Оі усилие q= 0. Эпюра q замкнутого |
профиля |
изображена на |
фиг. 10.20,6. |
Данный профиль можно разрезать на две одинаковые части по верти кальной плоскости симметрии. Каждая половина получается в виде швел-
332
лера. Нагрузка, лежащая в плоскости симметрии, распределится поровну на обе половины, и они будут изгибаться совершенно одинаково. Распределение нормальных и касательных напряжений по сечению каждого швеллера сов падает с распределением напряжений на половине замкнутого прямоуголь ника. Вследствие симметрии распределения усилий по замкнутому сечению их равнодействующая проходит по оси симметрии, и центр изгиба (будем
Фиг. 10.20. Изгиб замкнутого профиля.
а — направление |
погонных касательных |
усилий в симметричном |
прямоугольном |
сечении от симметрично |
приложенной нагрузки; |
|
б — эпюра q. |
|
его обозначать в замкнутом профиле буквой К) обязательно лежит на этой оси (фиг. 10.20,6). В сечении с двумя осями симметрии центр К лежит на пересечении этих осей и совпадает с центром тяжести.
Так как заранее известно, что усилие q в данном профиле (фиг. 10.20, а) равно нулю в точке О на оси симметрии, то этот профиль можно рас-
——30см f-—30см
Фиг. 10.21. Открытый профиль, полученный из замкнутого.
а — разрез сделан через точку с нулевым_значением <7; б — профиль разрезан через точку со значением qі, отличным от нуля.
сматривать как открытый, полученный путем продольного разреза стенки через точку О на всю длину бруса (фиг. 10.21, а). Величину q замкнутого
Q
профиля в таком случае можно вычислить по формуле (4), q = - j- S , спра
ведливой для открытого профиля, если это вычисление начинать от точ-
333
ки О с нулевым значением q. Пользуясь этим обстоятельством, при задан ных размерах находим для точки А
Q |
Q |
qA= — |
0,2-30-10=60 - γ . |
J |
J |
Здесь взят статический момент площади сечения стенки на участке от О до А. Добавляя статический момент площади от А до 1, на нейтральной оси находим
- |
Q |
Q |
^=(60+0,3-10-5)-^-=75 -у-. |
||
|
J |
J |
Для точки В имеем qg = qA· потому что добавочный статический момент площади участка' АВ относительно нейтральной оси равен нулю и т. д. 4 Не всегда можно заранее определить, в каком месте замкнутого контура касательное усилие равно нулю, особенно если сечение не имеет оси сим метрии. В таком случае, делая разрез замкнутого контура, в каком-нибудь месте, например, через точку 1 (фиг. 10.21,6), обнаруживаем в этом разрезе
усилие <7і, которое нужно добавлять к касательному усилию, вычисленному по формуле (4). Таким образом в общем случае формула касательных усилий замкнутого профиля принимает вид
Q |
_ |
(10) |
-— |
S = qi + q. |
Здесь q\ представляет собой погонное касательное усилие в той точке контура, от которой начинается вычисление статического момента площа ди сечения. В частных случаях оно может быть равно нулю, положим, если начать от точек О или Οχ, расположенных на оси симметрии. Каса
тельное усилие открытого профиля q = ~ |
S является переменным и зави |
|||||||
сит от изменения |
статического |
момента 5. Зная |
начальное усилие |
<fr, лег |
||||
ко найти усилие |
любой |
точки |
замкнутого |
профиля, |
для |
чего достаточно |
||
к переменному усилию q |
везде добавить постоянную |
величину q\. |
Напрн- |
|||||
мер, в точке В (фиг. 10.21,6), |
начиная от |
точки |
|
- |
Q |
|
||
1, при <уі=75- у - , по фор |
||||||||
муле (10) имеем |
- |
Q |
|
Q |
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
<7=75-у-+0,3-10(-5) -у=60 у . |
|
|
|
Здесь на участке от точки 1 до точки В добавляется отрицательный ста тический момент. Точно так же для точки Οχ
<7о=75 (0,3-10-5+0,2-30-10) -7 - = 0,-
для точки С
~ξ0= 7 5 - γ - (0,3-10-5+0,2.60-10) - ^ - = - 6 0 - ^ -
и т. д, Знак минус указывает, что в правой половине сечения усилие q
имеет |
направление, противоположное |
направлению q левой половины- |
|
В левой |
половине касательные усилия |
вращают сечение |
против часовой |
стрелки, а в правой — по часовой стрелке. Здесь, так же |
как и при кру |
чении (гл. VII, § 3), считается положительным усилие q, вращающее сече ние против часовой стрелки.
334
У р а в н е н и е з а м к н у т о с т и . В общем случае невозможно заранее
предугадать, в какой точке замкнутого контура усилие q равно нулю, или определить его хотя бы для одной какой-нибудь точки. Другими словами,
в замкнутом контуре нужно предварительно найти начальное усилие qi. Для этого воспользуемся тем условием, что контур является замкнутым и каса тельные усилия должны. распределяться по сечению таким образом, чтобы было удовлетворено уравнение замкнутости, полученное при рассмотрении, кручения профиля [гл. VII, § 4, формула (9)]:
2 qAs' =G9u>K.
К
При кручении в это уравнение входит погонное касательное усилие qKp·. имеющее постоянную величину для всего контура. При изгибе в уравнение
замкнутости нужно подставить переменное касательное усилие q\ оно зави сит от изменения статического момента S площади части сечения, и поэтому его нельзя выносить за знак суммы. Если плоскость изгибающих сил прохо дит через центр изгиба К замкнутого профиля, то закручивания балки нс будет, и погонный угол закручивания θ =0. Уравнение замкнутости в усло виях только одного изгиба без кручения принимает вид
2"?Да'=0. (П)
К
Подставим в него значения q по формуле (10):
Σ ( Д + < 7 ) As'=0.
к
Усилие q\ имеет вполне определенное значение и изменяется по сечению только величина q; поэтому, раскрыв скобки, мы отделим неизменную
часть и можем вынести qx за знак суммы:
|
Я\ Σ As' + Σ qAs' —0. |
As |
|
Величина Σ “-Σ t |
-s^ называется приведенным периметром кон |
тура (гл. VII, § 4).
Вводя это обозначение, получаем
К
откуда
К
( 12)
Чтобы определить касательное усилие замкнутого контура в какойлибо точке 1, принятой за начальную, прежде всего нужно вычислить переменные усилия q, считая контур открытым в этой точке, и построить эпюру q по типу эпюр, изображенных на фиг. 10.8—10.12. Если все ординаты этой эпюры разделить на соответствующие им толщины сте
нок t, то получится эпюра касательных напряжений τ= |
Теперь чис |
||
литель формулы (12) можно записать в виде |
|
|
|
|
|
%As. |
|
К |
к |
к |
|
335
Сумма произведений τΔ$ подобно произведениям qkz |
(фиг. 10.9, б) |
||||
равна площади эпюры т. Поэтому сумму J |
qks' можно рассматривать как |
||||
|
К |
данного |
контура. Для вычисле |
||
площадь эпюры касательных напряжений |
|||||
ния этой площади построение эпюры τ не обязательно. Достаточно |
разбить |
||||
периметр |
контура на прямые участки с постоянной толщиной t |
(кривые |
|||
участки |
заменяются вписанными в них ломаными |
участками), |
определить |
||
на каждом участке площадь эпюры q, равную для |
прямых полосок каса |
||||
тельной силе Г (фиг. 10. 9,6), и разделить |
ее на постоянную |
для |
участка |
толщину #. Найденные таким образом значения суммируются по всем
участкам контура и составляют величину |
Разделив ее |
|
на приведенный периметр |
и взяв с обратным |
знаком, получаем иско |
мое начальное усилие q'i замкнутого контура. Окончательная эпюра q по
лучается путем сложения эпюры q с постоянной величиной q\ по фор муле (10).
Заметим, что если бы речь шла об определении q от некоторой попе речной нагрузки, независимо от того, сопровождается ли вызываемый ею изгиб кручением или нет, то задача могла бы быть решена с помощью урав нений равновесия без использования условий замкнутости.
Пример 1. Определить касательные усилия в сечении пп тонкостенного замкнутого профиля квадратной формы от поперечной силы Q= 1000 кг,
Фиг. 10.22. Пример вычисления касательных усилий при изгибе замкнутого профиля.
а —общий вид; |
б—поперечное сечение; б—эпюра касатель |
||||
ных усилий открытого профиля; г—эпюра постоянного уси |
|||||
лия |
q\\ |
д—окончательная |
эпюра погонных касательных уси |
||
|
|
|
|
лий замкнутого профиля. |
|
проходящей |
через |
центр изгиба К · |
Размеры сечения (фиг. 10.22): а = 20 см; |
||
ίι=0,05 см; |
#2 = 0 ,1 |
см; |
h=0,2 см. |
угловой точке Л, как бы сделав в этом |
|
Выбираем |
начало |
отсчета в |
|||
месте продольный |
разрез и превратив профиль в открытый. Пользуясь фор- |
336
мулой (4), строим эпюру q, обходя контур от точки А против часовой стрел ки (фиг. 10. 22,в):
дА = 0; ^= 0,1 -20 -10 |
- у = 2 0 - у |
; |
^ = (2 0 +0,05.10-5) - у =22.5 - у ; |
||||||
qD= 2 0 ~ ; |
|
qE=0; ^ = 0 ,2 -1 0 ( - |
5) - у = |
- 1 0 -у . |
|||||
Вычисляем числитель формулы (12) как сумму площадей эпюры τ= - |
|||||||||
участков контура, которые |
в данном |
случае являются прямыми: |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2^5-20 |
JL · 4 |
|
JL · |
t |
\ 2-0,1 |
0,05 |
3 |
0,05 ·+ |
||
+ - |
20-20 |
2_ 10-20\ |
Q__ |
12000 |
Q |
||||
|
|
2 - 0,1 |
3 |
0,2 ) |
J ~ |
|
|
|
|
Приведенный периметр |
контура |
равен |
|
|
|
||||
|
|
|
20 |
20 |
20 |
20 |
„ |
|
|
|
|
S,;=0 ,l + 0,05+ 0 ,l + 0,2= |
°°‘ |
|
|||||
Подставляя полученные значения в формулу (12), находим |
|||||||||
Ч\— Ча = |
|
1 V qAs' |
1 2 ^ ^ = - 1 3 , 3 - ^ . |
||||||
|
|
si |
|
|
|
900 |
J |
|
J |
По формуле (10) начальное усилие qi добавляется везде к ординатам
эпюры д. Для этого построим эпюру постоянного усилия <7і и сложим с эпю рой q (фиг. 10.22). В результате получим окончательную эпюру погонных касательных усилий замкнутого контура при изгибе его без кручения, т. е. при условии расположения поперечной нагрузки в плоскости, проходящей через центр изгиба К. Вычислим теперь момент инерции 1 относительно нейтральной оси:
2№ |
|
./= 2 -0 ,1-20-10= + (0,05+0,2) г— = 567 см*. |
|
Умножая все ординаты эпюры на отношение — |
= —— = 1,765 кг/см*. |
J |
567 |
получаем числовые значения погонных касательных усилий изгиба. Напри
мер, в точках С и р |
имеем (фиг. 10.22, |
д) |
|
||
|
|
9^=9,2-1,765=16,2 кг/см- |
|||
|
|
gF— — 23,3-1,765= — 41, 1 кг/см. |
|||
Соответствующие напряжения |
будут |
|
|
||
__ |
~пс |
16,2 |
|
- |
41,1 |
τσ = — = — -= 3 2 4 кг/смг; |
ѵ = — =205 кг/см*, |
||||
|
іі |
0,05 |
|
|
0,2 |
Наибольшие |
касательные |
напряжения |
возникают в самой тонкой |
||
стенке. |
|
|
|
|
|
22 Основы строительной механики |
|
|
337 |